Расход жидкости и перепад давления на форсунке

По найденной величине расхода жидкости /и данному перепаду давления ее в каналах форсунки можно определить размеры каналов. Однако для этого необходимо знать коэффициент расхода жидкости кото- [c.130]

Обозначим расход массы горючего на единицу площади сечения трубы, по которой течет воздух, через т,.. Как известно, расход жидкости через форсунку пропорционален корню квадратному из перепада давления на форсунке (разности давления подачи и давления в среде, в которой установлена форсунка) [c.287]

Расход жидкости и перепад давления на форсунке [c.80]

Где йо — средний объемно-поверхностный диаметр капель FN — фактор потока, равный С/К Др Др — перепад давления на форсунке Q — расход жидкости V — кинематическая вязкость а — поверхностное натяжение а, Ь, с, с1 — эмпирические константы. Например, зависимость для форсунки с полым конусом распыла, угол которого 85°, при распылении нефти, а—24 дин/см. [c.81]

При ирименении распылителя качество распыления определяют следующие факторы разность скоростей струи жидкости и распылителя, физические свойства жидкости (поверхностное натяжение, плотность, вязкость, испаряемость), плотность распылителя, температура жидкости и распылителя, удельный расход последнего, перепад давления в струе жидкости, размер сопла форсунки, взаимное направление и углы встречи топлива и распылителя, турбулентность потоков и др. [c.147]

В практике для измерения расхода топлива широко используются диаф-рагменные приборы. Измерение расхода этими приборами сводится к измерению перепада давления на диафрагме. Перепад давления будет зависеть от расхода. Этот же принцип используется и при установке калиброванного сопла. Поскольку в форсунках выходное сопло имеет вполне определенные раамеры, расход топлива может быть подсчитан по давлению перед форсункой. При этом необходимо предварительно прота-рировать форсунку и контролировать физические свойства жидкости, в первую очередь вязкость. Для непосредственного измерения вязкости предложено несколько конструкций вискозиметров с автоматическим поддержанием заданной вязкости путем изменения температуры топлива. [c.244]

В пневматических форсунках низкого давления перепад давления воздуха в сопле не превышает 10 ООО Па. В этом случае скорость и расход воздуха через сопло определяются по формулам для несжимаемой жидкости (102) и (103). В пневматических форсунках низкого давления, предназначенных для сжигания жидкого топлива, весь воздух, необходимый для горения, подается вместе с жидким топливом. При этом для форсунок прямоточного типа перепад давления воздуха на воздушном сопле должен быть не менее 3000 Па, что соответствует скорости истечения холодного воздуха около 70 м/с. Только при таком перепаде давления воздуха можно обеспечить удовлетворительное качество распыливания топлива. Производительность форсунки в пределах 75—100% регулируется номинальным перепадом давления воздуха на воздушном сопле около 5000 Па. [c.176]

Объемный расход жидкости Q связан с величиной перепада давления на форсунке АР следующим соотношением [c.28]

По найденному расходу жидкости /Лж и заданному перепаду давления ее в каналах форсунки можно определить размеры каналов. Однако для этого не- [c.71]

О — весовой расход жидкости Др. , — перепад давления жидкости в форсунке / — характеристика при = 760 мм рт. ст. и ap.j, = S кгс1см -, 2 — ха. рактеристика при = 7 ата и p. =i кгс/см , 3 — характеристика при р = 1 ата и = 20 кгг/гя 4 — характеристика при р = 760 мм рт. ст и р = 40 кгс/см . [c.103]

На рис. 49, б приведена конструкция центробежной форсунки с воздушным распылением и встроенными плоскими пружинами 27, 23 и 24, обеспечивающими поступление жидкости к выходному соплу 7 лишь при перепаде давлений, большем некоторого заданного минимума, и корректирующими зависимость между расходом жидкости и перепадом давления, делая ее, по утверждению автора [58], близкой к линейной. Через входной канал 7, камеру 2 и три радиальных сверления во вставке 8 жидкость подводится к трем продольным пазам на периферии этой вставки. Вставка 8 и плотно прижатый к ней корпус 10, в котором смонтированы пружины, вставлены в гильзу 9 так, что пазы во вставке образуют закрытые каналы, по которым жидкость поступает в такие же продольные канала 12, 15 к 18 в корпусе 10, а оттуда — в сверления 13, 16 и 19. Если перепад давлений в форсунке превышает силу давления предварительно затянутых пружин, то каналы 13, 16 и 19 открываются и жидкость через тангенциальные сверления 14. 17 и 20 поступает в камеру 22 и через конический канал к соплу 7. На выходе из сопла закрученная струя жидкости смешивается с распыляющим воздухом, который через отверстия 9, кольцевой зазор между стаканом 4 и колпачком 77 и далее по пазам 5, тангенциально прорезанным в торце стакана 4, подается к выходному срезу сопла форсунки. Это обеспечивает улучшение распыла. [c.107]

На рис. 135 представлена обобщенная зависимость отношения 57,3- от перепада давления для форсунок, имеющих корневой угол факела в интервале от 60° до 90° (при значениях расхода жидкости от ]0 до 80 г сек). Отношение убывает с увеличением перепада давлений и возрастает с увеличением корневого угла факела, независимо от расхода жидкости через форсунку [c.237]

Следует подчеркнуть, что гидравлические потери во входных каналах, а также в камере закручивания и сопле форсунки по-существу влияют не на коэффициент расхода, а на величину перепада давления, при котором происходит истечение жидкости из сопла. Соотношение между осевой и вращательной составляющими скорости, определяющее радиус газового вихря и угол факела распыливания, такое же, как в расчете, не учитывающем потери энергии. Не изменяется также зависимость коэффициента заполнения сопла и угла факела от геометрической характеристики форсунки, поэтому введение гидравлических потерь в формулу для коэффициента расхода носит в известной степени формальный характер и диктуется прежде всего удобством и простотой выполнения расчета гидравлических характеристик форсунки. [c.38]

Величина в определяет размеры кольцевого потока, по которому происходит истечение жидкости из форсунки. В центробежной форсунке полный перепад давления (напор Н) расходуется на создание скорости жидкости во входном отверстии и на создание осевой составляющей скорости в сопле форсунки. [c.175]

Испытания показали, что при подаче в трубки керосина во всех случаях коэффициент теплопередачи заметно падает, что объясняется снижением критерия Рейнольдса в трубках, обусловливаемое большей вязкостью и меньшей плотностью керосина по сравнению с водой и соответствующим уменьшением коэффициента теплоотдачи в трубках. Увеличение диаметра сопла форсунок приводит к Повышению плотности орошения и формированию более энергичных капель, определяющих рост эффективности теплообмена. К аналогичному результату приводят увеличение перепада давления воды на форсунках, так как его рост вызывает увеличение скорости истечения. Повышение расхода жидкости через трубчатку также вызывает рост коэффициента теплопередачи. Здесь, как и в случае перехода от керосина к воде, возрастает критерий Рейнольдса для трубок, а вслед за ним и коэффициент теплоотдачи. Изменение температуры жидкости, поступающей в трубчатку, практически не отражается на эффективности теплообмена. [c.117]

На рис. 4.4. и рис. 4.5. представлены графики зависимости средних размеров капель от расхода распьшиваемой жидкости (воды) и толщины пленки жидкости в сопле форсунки. Расчеты произведены для широкого диапазона изменения расхода от 0,02 кг/с (72 кг/ч) до 0,7 кг/с (2520 кг/ч) при перепаде давлений от 1,5 до 2,5 мПа. [c.80]

Как видно из анализа графиков, при больших расходах жидкости невозможно получить высокую степень тонкости распыла. Увеличение перепада давления на форсунке ведет к уменьшению толщины пленки и, соответственно, к снижению размеров капель. Очевидно, что для достижения требуемого качества распыления необходимо уменьшить расход жидкости через распылительное устройство. При постоянстве общего количества распьшяемой жидкости это достигается за счет увеличения количества форсунок, т.е. необходимо проектировать многосопловые форсунки. [c.81]

Пневматическое Р. обусловлено взаимод. жидкости с распыливающим газом, а также образозазшейся смеси с окружающей средой. Достоинства малая зависимость качества диспергирования от расхода жидкости, надежность распылителей, возможность дробления высоковязких жидкостей недостатки высокая энергоемкость (50-60 кВт на 1 т жидкости), необходимость в распыливающем газе и оборудовании для его подачи. Форсунки зтого типа (рис. 3) разделяются на группы по перепаду давления, по месту контакта (внеш. или вкутр. перемешивание), по характеру движения потоков (прямоструйные или викрсвые с закруткой газа либо жидкости) и т.д. [c.179]

Этот способ, как будет показано ниже, позволяет получить высокую точность измерения. Ошибка составляет 0,5%. Возможны и другие методы определения расхода жидкости. Так, например в работе М. С. Таршиша приведено несколько принципиальных схем устройств, обеспечивающих определение расхода жидкости через форсунку (коэффициент расхода), основанных на непосредственной оценке этого параметра. В схеме а, представленной на рис. 91, жидкость подается насосом к испытываемой форсунке 2. Давление на входе в форсунку поддерживается равным заданному. Поток истекающей жидкости поступает в уравнительный бачок 3, конструкция которого должна обеспечивать атмосферное давление на выходе из форсунки. При этом избыточное давление, измеряемое манометром /, равно перепаду давления на испытываемой форсунке. Из бака жидкость направляется в перекидное устройство 4, которое может направлять поток либо в емкость 5, закрепленную на весах 6, либо на слив. [c.191]

Для определения диапазона регулирования необходимо иметь в виду, что расход идеальной жидкости через форсунку при неизменном коэффициенте расхода х пропорционален В действительности при распыливании мазута коэффициент расхода не остается постоянным. При увеличении перепада давления и неизменной вязкости топлива (т. е. больших значениях критерия Re) уменьшается. Таким образом, с учетом реального значения д, расход через форсунку при увеличении перепада давления будет изменяться в меньшей степени, чем для идеальной жидкости. Вместе с тем относительная величина потерь напора в головке форсунки, в особенности в диапазоне малых перепадов давлений, по мере увеличения давления уменьшается, а располагаемый напор на форсунке возрастает. Это обусловливает увеличение расхода. В результате изложенного в первом приближении можно считать, что при распыливании мазута расход через форсунку пропорционален Меньший показатель степени — при малом перепаде давления на форсунке Ар = 0,5 1,5 Мн1м ) и больший — при Aj3 > 1,5 2,0 Мн1м . [c.326]

Для учета влияния физико-химических свойств улавливаемых жидкостей на процесс сепарации эксперименты проводились на дизельном топливе марки Л ГОСТа 305—62 и на маслах авиационном МС-14 (ГОСТ 1013—49), индустриальном 30 (ГОСТ 8675—62), трансформаторном (ГОСТ 982—56), компрессорном М (ГОСТ 1861—54), а также па воде, глицерине и водоглицериновых растворах различной концентрации. Количество распыливаемой жидкости определялось по времени работы форсунки, которая имела строго установленный при тарировке расход и определенную дисперсность распыла, и контролировалось объемным методом, как н количество отсепарированной жидкости с точностью 0,5 мл. Измерение перепадов давлений производилось дифма-нометром ДТ-50. Точность измерений перепада давления составляла 0,5 мм вод. ст. [c.42]

Рассматривая различные конструктивные схемы центробежных форсунок, обеспечивающих надежную работу агрегатов, следует отметить, что в некоторых технологических процессах часто возникает необходимость регулировать расход жидкости в достаточно широких пределах, сохраняя при этом удовлетворительное качество распыления на малых расходах. Изменяя давление, трудно абеопечить приемлемые характеристики, процесса в широких пределах расхода жидкости. Известно, например, что в обычной центробежной форсунке расход жидкости 1пр иблизительно прямо пропорционален корню (квадратному из (перепада давления, так что для увеличения расхода топлива в 20 раз требуется увеличить перепад давления в 400 раз. [c.102]

К числу характерных параметров прежде всего следует отнести толщину 6 жидкой пленки, которая образуется в результате протекания жидкости через распыливаю-щее устройство (форсунку), и длину с нераспавшейся части пленки, т. е. расстояние между срезом сопла форсунки (или кромкой распыливающего устройства) и тем местом, где пленка теряет сплошность и разрушается в результате нарастания амплитуд капиллярных волн. С толщиной пленки б непосредственно связан коэффициент расхода форсунки который определяется по объемному расходу жидкости Q, перепаду давлений на форсунки Ар, площади поперечного сечения отверстия сопла и плотности жидкости рх [c.13]

В Ярославском политехническом институте проведены исследования на экспериментальной установке, представляющей собой однофор-суночкый элемент промышленного масштаба (см. рис. 4.27). В экспериментах контролировали расходы сред и их температуры, а параметры варьировали в следующих пределах диаметр сопла форсунки от 6 до 17 мм, перепад давления на них от 0,05 до 0,62 МПа, температуру жидкости в трубах от 20 до 95 С. При этом испози>зовали различные жидкости воду, керосин и масло И-20. [c.115]

Уравнение (5.27) показывает, что в случае учета колебания времени запаздывания колебания перепада давлений на границах объема смещения возникают и в случае отсутствия возмущений расхода на срезе сопла форсунки. Объясняется это следующими причинами. Если скорость впрыска жидкой фазы в объем области смещения переменна, то суммарная масса жидкой фазы, находящаяся в данный момент времени в сечении х, будет определяться не только массой жидкости, впрыснутой в момент времени / - и двигающейся со средней скоростью но и массой, ытрыснутой ранее момета времени / - и [c.152]

В газожидкостных форсунках с внутренним смещением колебания расхода жидкого компонента будуг создавать переменное гидросопротивление по газовому потоку и вызывать колебания перепада давлений по газовому тракту ссжласно обратной связи 13 (см. рис. 1.3), которые, в свою очередь, вызовут колебания скорости газового потока и других выходных параметров форсунки. Длина волн возмущений расхода жидкости при этсм определяется скоростью истечения образовавшейся в форсунке двухфазной смеси и будет в несколько раз выше, чем у форсунок с ы)ешним смешением. Понятно, что и воздействие колебаний расхода и состава горючей смеси на зшу горения будет сильнее. [c.190]

Подробные исследования гидравлических характеристик описанного типа пористых форсунок, проведенные В.И. Битовым [8], позволили устаноыпъ, что зависимость расхода жидкости от перепада давлений на форсунке изменяется от близкой к квадратичной при проницаемом вкладыше 3 до близкой к линейной при плотном вкладыше. Форсунка характеризуется дальнобойным, плотным факелом распыливания с углом [c.221]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология