Потери энергии вихревые

Согласно зависимости (5-19) доля потерь энергии в гидромуфте равна скольжению 5 = 1 — Т1. Теряемая энергия затрачивается на преодоление трения потока о лопасти и стенки рабочей полости, а также на вихреобразование при обтекании лопаток со срывом потока при больших углах атаки. Эти потери, например, при входе на лопатки турбинного колеса, зависят, как показано на рис. 5-15 в сечении по ЬЬ, от изменения скорости за выходом из насосного колеса до скорости Оц. при входе на лопатки турбинного колеса и пропорциональны вектору 1)у, возрастающему с уменьшением I. Аналогичная потеря возникает и при входе в насосное колесо. Вихревые потери доминируют при малых отношениях 1 и больших расходах. При больших значениях / потери определяются в основном трением. [c.385]

Вихревые насосы. Отличительная особенность насосов этого типа — вихревое движение жидкости (рис. 1.5). Такое движение жидкости сопровождается повышенными потерями энергии, в результате чего к. п. д. насосов обычно не превышает 40—50%. Вихревые насосы могут удалять воздух из всасывающей линии, [c.8]

При намагничивании магнитного материала переменным полем петля гистерезиса, характеризующая затраты энергии в течение одного цикла перемагничивания, расширяются (увеличивают свою площадь) как за счет потерь на гистерезис, так и потерь на вихревые токи и дополнительные потери. Такую петлю называют динамической, а сумму составляющих потерь - полными потерями. Геометрическое место вершин динамических петель гистерезиса называют динамической кривой намагничивания, а отношение индукции к напряженности поля на этой кривой - динамической магнитной проницаемостью [c.32]

Вихревая камера при выбранном давлении подачи должна обеспечить требуемый расход жидкости определенной вязкости и плотности, при этом необходимо свести к минимуму потери энергии. Гидравлический расчет вихревой камеры состоит в определении размеров сопла, камеры закручивания и входных каналов. Исходными данными являются корневой угол факела (а ), расход (О, г/с), давление перед камерой (Дрф, кг/см ), плотность (р,, кг/м ), коэффициент кинематической вязкости (Др, м с). [c.41]

СИТ название петли гистерезиса (отставания),Изменение индукции при перемагничивании материала идет термодинамически необратимо за один цикл перемагничивания затрачивается энергия, количество которой пропорционально площади петли гистерезиса. Кроме потерь на гистерезис при действии на материал переменного магнитного поля, в нем появляются вихревые токи, на создание которых потеря энергии тем больше, чем меньше удельное сопротивление материала. [c.349]

Магнитные материалы с малой коэрцитивной силой и с большой магнитной проницаемостью называют магнитномягкими, а с большой коэрцитивной силой и меньшей проницаемостью — магнитнотвердыми. В первых потери на гистерезис малы, поэтому их используют в качестве сердечников трансформаторов, электромагнитов и в измерительных приборах, когда необходимо при наименьшей затрате энергии достигнуть наибольшей индукции. При этом старакяся увеличить электросопротивление для понижения потерь на вихревые токи (маг-нитопроводы собирают из пластин с прослойками изоляторов). К магнитномягким материалам относится железо типа Армко , но оно обладает низким сопротивлением Qmkom см). Этот недостаток частично устраняется введением в железо кремния (до 4%). У такого электротехнического железа сопротивление до 60 л л ол<- сл(, [Xq = 450, IJ max = 8000, Н,. = 0,6 э, точка Кюри 690 С. Оно широко применяется в электромашиностроении и в трансформаторах. [c.350]

Таким образом, рабочий процесс вихревого насоса сопровождается неизбежными большими потерями энергии, оцениваемыми [c.273]

Вихревая зона в колене начинает образовываться у самой кромки поворота и, постепенно расширяясь, достигает на некотором расстоянии от этой кромки максимальной ширины. После этого вихревая зона начинает опять сжиматься, пока поток полностью не растечется по сечению. Таким образом, при укорачивании выходного участка колена до сечения, в котором ширина вихревой зоны будет наибольшей, т. е. живое сечение наиболее сжатое, поток выходит в большой объем с наибольшими скоростями, а следовательно, с наибольшей потерей энергии. Этому случаю и соответствует максимум С, на графиках диаграмм 1.8.9-16 - 1.8.9-18. [c.456]

Проведенный выше анализ движения жидкости в центробежной форсунке показывает, что если главный параметр форсунки велик и значительны длины вихревой камеры и сопла, то возникнут большие потери энергии струи. Это окажет влияние на величину скорости жидкости на выходе из сопла центробежной форсунки. От действительной величины скорости жидкости зависит не только корневой угол факела, но и мелкость распыления жидкости и дальнобойность факела. [c.52]

Особенность сердечников для приборов переменного тока. Особенно же важен отжиг сердечника, если прибор предназначен для питания переменным током, так как при этом весьма важно уменьшить потери энергии на перемагничивание. Кроме того, сердечники для переменного тока обязательно изготавливать из изолированных друг от друга тонких листов или тонких проволок, так как сплошной сердечник в цепи переменного тока сильно нагревается под влиянием вихревых токов. [c.275]

Применяются также ферриты, представляющие собой смесь оксидов магнитных материалов. Изделия из ферритов получают методами керамического производства. Основное их достоинство - высокое удельное электросопротивление, благодаря чему потери энергии на вихревые токи снижаются во много раз по сравнению с их значениями в сплавах, и работоспособность материала сохраняется до высоких частот. [c.90]

Описанное протекание зависимости Н, = /(б ) в области малых подач объясняется тем обстоятельством, что при существенном отклонении от расчетного режима работы сначала на входе в рабочее колесо, а затем и на выходе из него возникают мощные нестационарные вихревые обратные токи жидкости (рис. 2.8), вызывающие дополнительные потери на так называемое гидравлическое торможение. Допущение о малости величин Му и М2 на этих режимах работы неправомочно. Обратные токи жидкости в высоконапорных насосах, кроме дополнительных потерь энергии, могут нарушить нормальное функционирование насосной установки. Так, известны случаи поломки входного запорного клапана, вызванные обратными закрученными потоками жидкости, В первом приближении можно считать, что обратные токи на выходе из рабочего колеса возникают при относительной подаче Q <0,6 от номинальной, Появление обратных токов на входе в рабочее колесо связано в значительной степени с конструктивными особенностями насоса и поэтому зависит от конкретного вида проточной части. [c.54]

Важными достоинствами таких аппаратов является отсутствие динамических уплотнений, полная герметичность реакционного объема, возможность интенсивного перемешивания в условиях высокого давления или вакуума. Недостатками являются непригодность аппаратов для обработки грубодисперсных суспензий, большой расход ферромагнитных тел, что обусловлено измельчением и уносом, большие потери энергии на вихревые токи при обработке электропроводных жидкостей. Характеристика выпускаемых аппаратов представлена в табл. IV. . [c.255]

Центробежная форсунка с тангенциальными каналами, расположенными на конусной пробке (рис. 58), является полностью разборной. Основная положительная особенность такого расположения тангенциальных каналов — зто небольшие размеры вихревой камеры и соответственно малые потери энергии струй, движущихся в форсунке, что обеспечивает лучшее распыление жидкости. [c.155]

Обычно допускают длину тангенциального канала, равную одному-двум его диаметрам (поперечникам). Меньшая длина не обеспечивает осевое направление движения жидкости в канале и приводит к уменьшению момента количества движения, введенного в вихревую камеру. Если требуется равномерное распределение жидкости по секторам факела, то число тангенциальных каналов должно быть не меньше двух. Для простоты изготовления форсунок с повышенной равномерностью распределения по секторам факела распыленной жидкости число тангенциальных каналов должно быть не меньше трех. Причем больше трех тангенциальных каналов рекомендуется делать только в том случае, если их диаметр (поперечник) превышает разность величин радиуса вихревой камеры и сопла. На рис. 25 дана схема, поясняющая в первом приближении физическую картину влияния очень большой ширины тангенциального канала на величину потери энергии потока в результате гидравлического удара при смешении струй с разной скоростью движения. [c.77]

Взяв за основу принятую нами схему движения жидкости в вихревой камере, можно полагать, как это видно из рис. 25, что в случае очень большего диаметра (поперечника) тангенциального канала относительно радиуса вихревой камеры возникают значительные потери энергии потоков в результате гидроудара при смешении жидкости, поступающей из тангенциальных каналов, и жидкости, вращающейся в вихревой камере. Если диаметр тангенциального канала мал (на рис. 25 правый канал) в сравнении с диаметром вихревой камеры, то в ее пространстве вследствие малой разности скоростей смешивающихся струй потери энергии от гидроудара будут невелики. [c.79]

Расчет основных параметров рабочего процесса раскрытой центробежной форсунки можно вести по рассмотренной выше методике для нераскрытой форсунки, принимая для т = 1 значение а = 1 иРз = Р1. Зависимость между величинами рз и нужно брать из табл. 2 для значений т— 1. Если раскрытая форсунка имеет параметр А > 5, а раскрытые центробежные форсунки с такой большой величиной параметра главным образом и встречаются в практике, методику расчета можно значительно упростить. Это возможно потому, что в раскрытых форсунках значительное влияние на истечение жидкости оказывают тангенциальные каналы и, следовательно, потерями энергии потока жидкости в вихревой камере можно пренебречь. [c.88]

При прохождении газового потока через активное сопротивление часть энергии газа превращается в тепло, что вызывается вязкостью газа. В прямолинейных участках (Потери на трение определяются трением между слоями движущегося газа и трением о стенки труб. В общем случае эти потери относительно невелики. Однако если на пути газа иаходятся перегородки, узкие трубки, щели, то при турбулентном характере потока наличие этих элементов вызывает образование зон вихревого движения газа с высокой скоростью колебаний части газа, вследствие чего резко увеличиваются потери энергии иа трение. Естественно, что установка любого гасителя пульсации давления сопровождается некоторым увеличением гидравлических потерь в трубопроводной системе, однако они в большинстве случаев компенсируются уменьшением затрат мощности компрессора. [c.170]

В вихревом гидродинамическом следе за телом и на наружной поверхности цилиндра происходит потеря части механической энергии потока с превращением этой части в теплоту. Форма записи потери энергии при внешнем обтекании тел аналогична формуле для потерь на местных сопротивлениях [c.98]

Ток холостого хода имеет две составляющие активную и реактивную. Активная составляющая обусловлена потерями энергии на гистерезис и вихревые токи. Реактивная составляющая, кроме основного магнитного потока, замыкающегося по магнитопроводу, создает магнитный поток рассеяния Фрь замыкающийся по воздуху. [c.64]

Криволинейные участки трубопроводов. При изгибе трубопровода (колено, отвод, обвод) вследствие искривлений линий тока появляются центробежные силы инерции движущейся жидкости, способствующие образованию вихревых зон (фиг. ]93) и, следовательно, появлению потери энергии жидкости. [c.247]

При перемагничивании ферромагнетиков в переменных магнитных полях наблюдаются потери тепловой энергии. Эти потери обусловлены потерями на гистерезис и потерями динамическими. Динамические потери вызываются прежде всего вихревыми токами. Потери на вихревые токи зависят от электрического сопротивления ферромагнетика. Чем выше сопротивление ферромагнетика, тем меньше потери на вихревые токи. [c.290]

При переменном токе потери энергии в магнитном материале состоят из потерь на гистерезис и вихревые токи [c.294]

Кроме внутренних потерь, свойственных процессу передачи энергии от рабочего колеса потоку в отводе и оцениваемых внутренним к. п.д. по (15-6), в вихревых насосах наблюдаются объемные, гидравлические и ме-хаипческис потери энергии. Объемные потери энергии здесь значительны и составляют до 20% энергии, подводимой к валу вихревого насоса. Оии обусловлены перетеканием жидкости через зазоры между поверхностями разделителя к (с. 1. рис. 15-1) и кромками лопа- [c.389]

Столь значительные потери энергии приводят к тому, что при наиболее благоприятных для вихревых насосов режимах высокой подачи к. п. д., учитывающий все потери, в лучших ко11струкциях пе превышает Г) = 0,50. [c.390]

На активное сопротивление влияют также потери энергии на вихревые токи, возникающие в заготовке под влиянием магнитного поля, создаваемого током, и потери на иеремагничивание. При переменном токе ток в заготовке равен [c.85]

При отсутствии этих границ тур булентный поток не является установившимся, так как вихревые м ассы постепенно из-за потери энергии на преодоление сил вязкости вырождаются. Из предыдущего ясно, что сво бодные струи являются неустановившим-ся, вырождающимся турбулентным потоком это обстоятельство накладывает соответствующий отпечато(к на процесс турбулентного (Перемешивания, интенсивность которого по мере течения струи уменьшается. [c.65]

Оптимальный режим вихревого рабочего процесса получается при Q 0,5uS. При этом если г]оГ1о.кГ1р.п = =0,5, то максимальный полный КПД вихревого насоса г]тах <0,5. Таким образом, вихревой рабочий процесс сопровождается большими потерями энергии, что обусловливает низкий КПД вихревого насоса. [c.219]

Местные сонротивлении возникают в местах поворотов воздуховода, при делении и слиянии потоков, при изме-пепии размеров поперечпого сечепия воздуховода, при входе в воздуховод и выходе из пего, в местах установки регулирующих устройств, т. е. в таких местах воздуховода, где происходят измепепия скорости воздушного потока по величине или по паправлепию. В указанных местах происходит перестройка полей скоростей воздуха в воздуховоде и образование вихревых зон у стенок, что сопровождается потерей энергии потока. Нарушение установившегося поля скоростей начинается на некотором расстоянии до местного сопротивления, а выравнивание потока происходит на некотором расстоянии после него. На всем участке воз-мугценного потока происходит потеря энергии на вязкое трение и увеличиваются потери на трение о стенки. Однако условно для удобства проведения аэродинамического расчета сети воздуховодов потери давления в местных сопротивлениях считают сосредоточенными. [c.915]

Проходя через рабочее колесо вихревого насоса, жидкость приобретает окружную составляющую скорости, большую скорости движения в канале насоса. При смёшении жидкостей, текущей по каналу и выходящей из рабочего колеса, жидкость в канале получает импульс силы в направлении вращения колеса. Перемешивание жидкости приводит к интенсивному вихреобра-зованию и, следовательно, к значительным потерям энергии. В этом смысле процесс аналогичен процессам, происходящим в горловине струйного насоса. [c.113]

При вычислении диссипативной функции не учитывался вихревой характер обтекания частиц средой, который, как было показано ранее, влечет за собой потери энергии, обусловленные вращением частиц. В соответствии с формулой Эйнштейна для вязкости взвеси эти потери равны аг оф(у ) . Кроме того, имеются потери в самой среде, примерно равные т1о(у ) - Приближение связано с тем, что среда занимает только часть всего объема дисперсной системы, и скорость деформации среды отличается от скорости деформации дисперсной системы у. Полные потери энергии д в единице объема за единицу времешг составят, следовательно [c.715]

Рабочий процесс вихревого насоса основан на передаче энергии лопастями рабочего колеса потоку жидкости в канале в результате переноса импульса (количества движения) от жидкости, движущейся в ячейках рабочего колеса, к жидкости, движущейся в рабочем канале насоса. Перенос импульса осуществляется за счет увлекающего действия колеса и вследствие возникновения продольных и радиальных вихрей. Передача энергии сложной системой продольных и радиальных вихрей сопровождается большими потерями энергии, поэтому КПД вихревых насосов на оптимальных режимах работы ниже (0,20...0,60), чем у центробежных, несмотря на существенно большую (в 1,5...2 раза) напороспособность при одинаковых значениях окружных скоростей. Из принципа действия вихревых [c.77]

Н,8—2,8% 81), легированную (2,8— 3,8% 81) и высоколегированную (3,8—4,8% 81). Нелегярованная Э. с. представляет собой технически чистое железо, низко- И среднелегированные Э. с. условно называют ди-намными. К легированным и высоколегированным Э. с. относятся трансформаторные стали. Содержащийся в Э. с. кремний повышает алектрическое сопротивление, уменьшает удельные потери энергии (на гистерезис и вихревые токи), снижает индукцию насыщения (рис.). Кремний в значительной степени уменьшает пластичность, поэтому обработка стали с >4,8% 81 затруднительна. Значительное улучшение магнитных свойств достигается при создании кубической текстуры (см. Текстура металлов) и рафинировании. Э. с. подразделяют на горяче- и холоднокатаную. Горячекатаную сталь обрабатывают при т-ре 800—1050 С, нолучая листы толщиной 0,50—0,10 мм. Горячекатаная трансформаторная сталь в зависимости от среды и режима отжига характеризуется различными магнитными свойствами. После отжи- [c.787]

Современный технический прогресс тесно связан с созданием и широким прнмеиеиием новых неорганических материалов со специфическими магнитными, электрическими и оптическими свойствами. Среди этих материалов видное место занимают ферриты — соединения окиси железа с окислами других металлов, обладающие ценным сочетанием ферромагнитных, полупроводниковых и диэлектрических свойств. Это позволяет применить ферриты там, где использование обычных металлических ферромагнетиков практически невозможно. Речь идет прежде всего о технике высоких и сверхвысоких частот. С увеличением частоты электромагнитных колебаний значительно возрастают потери энергии из-за возникновения вихревых токов. Мощность этих потерь прямо пропорциональна квадрату частоты и размерам тела, но обратно пропорциональна удельному сопротивлению ферромагнетика. Очевидно, что в высокочастотных полях потери энергии могут быть снижены увеличением сопротивления, а оно у ферритов достигает величины порядка 10 —10 ом см. [c.3]

Было установлено, что величина потерь энергии в процессе струйного смешения определяется главным образом режимом истечения рабочей (активной) жидкости и геометрической характеристикой эжектора. Гидродинамические потери в камере эжекцион-ного аппарата (при отсутствии подсоса) в основном обусловлены внезапным расширением рабочей струи по выходе из сопла и образованием застойных вихревых зон. При подсасывании эжектируе-мой жидкости возникновение вихрей в двухфазном потоке, а следовательно, и гидродинамические потери компенсируются некоторым сжатием рабочей струи жидкости и уменьшением потерь на расширение активной струи при выходе ее из сопла. Таким образом, наличие подсасываемого потока незначительно увеличивает потери в камере эжектора по сравнению с потерями в однофазном [c.343]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология