Усложненные модули

В напорных и дренажных каналах плоскокамерного модуля реализуется двумерное течение газа с односторонним или двусторонним отсосом или вдувом при этом канал может быть ориентирован горизонтально или вертикально. В рулонных модулях кривизна канала не слишком велика, и в первом приближении можно использовать модели двумерного течения, однако следует учесть меняющуюся ориентацию стенок канала относительно вектора силы, связанной с гравитацией. В трубчатых и половолоконных элементах внутренний канал обладает симметрией тела вращения, течение в них также двумерно. Внешняя цилиндрическая поверхность элемента омывается потоком газа, возникает задача массообмена на проницаемых поверхностях, образованных пучком трубок. Следует отметить, что свободноконвективное движение (возникающее при потере устойчивости двумерного вынужденного движения вследствие концентрационной неоднородности плотности среды) в общем случае усложняет течение газа, делает его трехмерным. [c.121]

С увеличением числа модулей в аппарате усложняется конструкция и процесс сборки, однако увеличивается компактность установки, что особенно важно в установках большой производительности (свыше 10 м /ч фильтрата). Поэтому примем = 6. [c.196]

Для расчета других модулей требуются данные о числе сырьевых потоков, поступающих в них, и их составе. Число потоков имеет несколько очевидных ограничений, связанных друг с другом. При планировании добычи эти переменные следует учитывать как можно точнее. Оценка результатов анализа потоков еще более затруднена. Несмотря на то, что имеется баланс состава и другие сведения, получение реальных данных для проектирования требует проведения дополнительных анализов. Даже программы расчетов на машинах не решают этой проблемы. Если в пласт вводится вторичная энергия, то работа еще более усложняется. Для разрешения многих возникающих проблем требуется квалифицированный отбор проб и их анализ. [c.11]

Чтобы решить поставленную задачу, нужно располагать данными о начальных и граничных условиях, а также подобрать соответствующее уравнение состояния, связывающее напряжения с деформациями. При равновесных условиях и малых деформациях поведение несжимаемых эластомеров можно описать с помощью равновесного модуля упругости, который удается связать с молекулярной структурой. В случае больших эластических деформаций, когда зависимость напряжение — деформация становится нелинейной, задача существенно усложняется. Впервые более или менее корректное уравнение состояния для чисто упругого изотропного материала было предложено Фингером [26] [c.572]

Наличие вязкоупругих свойств материала существенно усложняет определение напряжений, так как коэффициенты линейного расщирения изоляции и модуль упругости изоляции зависят одновременно от температуры и времени. [c.102]

Для более сложных кинетических выражений усложняются и зависимости Ф от ф , и Ф от ф . Уравнения (III.33) можно вывести, если исходить из скорости расходования реагента и исключить k v путем использования выражения для модуля Тиле (уравнение 1П.5) [c.141]

Уравнения (3.4) —(3.6) справедливы для разбавленных растворов полимеров, обладающих вязкоупругими свойствами. Для концентрированных растворов и расплавов полимеров картина усложняется вследствие взаимодействия между цепными молекулами и образования флуктуационной сетки зацеплений. В частности, начальный модуль в области высокоэластических деформаций Ер становится зависимым от мольной массы отрезка цепи между соседними зацеплениями Ме [c.74]

В противоположность этому, когда рассматривается параллельное отравление, при эндотермической основной реакции ситуация намного усложняется, как показано на рис. 7.15(6). При низких значениях Ф (между 2,5 и 10) активность реактора наименьшая при = 0 и постепенно увеличивается по длине реактора. Следует отметить, что активность очень низкая на входе (она составляла около 0,4) и менее чем 0,6 на выходе. Это поведение согласуется с обычно принимаемым распределением активности в случае параллельного отравления, поскольку при этом причиной дезактивации является исходный реагент и его концентрация — наибольшая на входе реактора. Однако при значениях модуля Тиле больших, чем 10, профиль актив ности резко изменяется при этом активность становится наибольшей на входе в реактор и затем постепенно уменьшается по длине реактора. Объяснение этого эффекта можно дать с помощью распределения выделенного кокса при низких и высоких значениях модуля Тиле. При низких значениях Ф реагент распределяется равномерно по зерну, и поэтому выделение кокса будет также происходить по всему зерну. При высоких значениях модуля Тиле реакция ограничена относительно узкой зоной вблизи поверхности зерна, что вызвано диффузионными ограничениями. При таких условиях было показано, что средняя активность зерна может быть больше, чем для равномерной дезактивации, полученной при низких значениях модуля Тиле [7.26]. Другой фактор, соответствующий неожиданному распределению активности при = 0, — это неизотермическая природа реакции. При низких значениях Ф скорость реакции относительно низкая, и поэтому влияние температуры не существенно. Однако, когда модуль Тиле большой, скорость основной реакции высокая, и это ведет к большому уменьшению температуры, вызванному эндотермичностью реакции это благоприятствует основной реакции, для которой у равно 20, в то же время это вызывает относительное уменьшение скорости реакции дезактивации при большем значении уь равном 40. [c.172]

Устойчивость водной суспензии зависит от длины и диаметра волокон чем длиннее или тоньше волокно, тем большей гибкостью и способностью к зацеплению друг с другом оно обладает. Использование длинных волокон способствует увеличению прочности бумаги, но усложняет процесс диспергирования, заставляя использовать сильноразбавленные суспензии. При применении более коротких волокон упрощается приготовление суспензий и облегчается процесс формования полотна, но при этом зачастую снижается механическая прочность материала. По данным работы [205], для обеспечения устойчивого процесса формования бумаг и достижения их высоких механических свойств отношение длины к диаметру волокна должно быть равно приблизительно 500. Это соотношение несколько меняется с изменением модуля упругости волокна чем он выше, тем больше это соотношение, и наоборот. [c.118]

Жесткость конструкции является функцией модуля упругости и момента инерции. Так как модуль упругости данного материала— величина постоянная, единственное решение этой проблемы — использование двух стеклопластиковых оболочек с сердцевиной из материала, обладающего низкой плотностью. Так как в большинстве случаев сердцевина представляет собой легковесный материал с пористой структурой, то она, находясь между обшивкой, может передавать только минимальные перерезывающие нагрузки. Это усложняет методы анализа. Нельзя точно скопировать теории, которые применяются при анализе цельных конструкций. [c.193]

Из сказанного следует, что когда встроенные элементы находятся в отливках из эпоксидных смол, вероятность появления трещин в течение отверждения или тепловых циклов будет зависеть от модуля упругости смолы, температурного коэффициента расширения и напряжений, появляющихся при температуре отверждения. Действительно, стойкость к термоудару может стать сложной проблемой, особенно присущей жестким эпоксидным системам. Проблема еще усложняется там. где требуется высокая рабочая температура. Вследствие относительно низкой нагревостойкости пластифицированный компаунд, как и большинство других [c.235]

Наряду с ра.зной длительной прочностью различными могут быть и другие характеристики частиц, в частности модули упругости и пределы прочности. Чтобы не усложнять построений, прежде чем откладывать площади поперечных сечений частиц, следует привести их по [c.40]

Следует подчеркнуть, что уровень внутренних напряжений определяется не только кристаллогеометрическими соображениями. Внутренние напряжения зависят также от величины и анизотропии модулей упругости. Последнее обстоятельство несколько усложняет ту простую качественную интерпретацию проблемы габитуса когерентных включений, которая была приведена выше, но не изменяет основных выводов. [c.197]

Постоянство клинкера по составу (расчетному) обеспечивается, если расчет шихты ведут по КН и двум модулям пир. Однако в этом случае приходится иметь дело с четырьмя сырьевыми компо-. нентамп и использовать две корректирующие добавки, что не всегда возможно из-за сырьевой специфики. Кроме того, работа на четырехкомпонентной шихте усложняет технологическую схему и удорожает ст )оительство завода, хотя это может и окупиться при эксплуатации. Расчет сырьевой шихты при любом из вариантов расчета начинают с расчета двухкомпонентной шихты по заданному значению КН. [c.130]

Приведенные выше зависимости позволяют с достаточной для практики точностью произвести расчет фильтров. Однако были сделаны попытки дальнейшего его з точнения. В уравнение скорости фильтрации были введены величины, называемые константой скорости сжатия пор осадка и удельным сопротивлением несжатого осадка [3]. При этом уравнение значительно усложнилось, кроме того, не было достаточных обоснований вводимых величин для включения их в расчетные формулы. Предложена также зависимость между удельным сопротивлением осадка и линейными размерами частиц, давлением фильтрации и модулем упругости при сдвиге осадка [34]. Однако полученное уравнение фильтрации также усложнилось вследствие введения дополнительно пяти новых величин. При етом методика их определения пока еще недостаточно разработана. Более удачной является попытка представить удельное сопротивление осадка, как функцию удельной поверхности его частиц и пористости [34]. Однако и в этом случае требуется дополнительно определять новые экспериментальные величины. [c.40]

Если число фаз в гетерогенной композиции больше двух, характеристика ее морфологии и выбор метода расчета упругих и вязкоупругих свойств значительно усложняется, В качестве примера рассмотрена тройная ко.мпозиция, представляющая собой смесь двух типов гомогенных частиц наполнителя с различными упругими константами матрицы. Расчеты верхнего и нижнего пределов по уравнениям (3.4) и (3.5) можно производить прямым путем, однако при использовании уравнений (3.11) и (3.12) возникает некоторая неопределенность. Эти уравнения, в принципе, можно использовать непосредственно для расчета модулей многокомпонентных систем, однако лучшие результаты дает двухступенчатое применение уравнений [17]—сначала для расчета модуля композиции с одним типом частиц, а затем для расчета модуля композиции в целом на основе полученных данных о модуле матрицы с учетом свойств другого типа частиц дисперсной фазы. По-видимому, не существует теоретического обоснования порядка такого двухступенчатого расчета. Было показано [46], что результаты, полученные для модуля упругости при сдвиге при ступенчатом использовании уравнения (3.14), зависят от порядка чередования типа частиц наполнителя при расчете и не эквивалентны результатам расчета при использовании трехкомпонентной формы уравнения (3.12). Определенную роль при этом играет относительный размер частиц наполнителей разных типов. Кажется естественным, что если размер частиц наполнителя одного типа в среднем значительно больше второго, то меньшие частицы и матрица совместно образуют более эффективную матрицу для более крупных частиц. Экспериментальные данные по [c.168]

В идеальном материале, например в поликристаллитах, напряжение зависит только от разности температур. Наличие вязкоупругих свойств значительно усложняет задачу, так как и а в обшем случае оказываются функциями времени и температуры. Для этих условий еще не найдено строгого решения, поэтому расчет допускает известные упрощения. Так, можно пренебречь зависимостью коэффициента линейного расширения от времени и температуры по сравнению с соответствующим изменением модуля. [c.87]

Численный анализ задания проводится в соответствии с полученной структурой и с его помощью осуществляется оценка применимости модулей, исходя из требований к качеству про-ектз[ и наложенных ограничений. Анализ будет итеративным, поскольку необходимо оценивать альтернативные варианты, т. е. сужать пространство модулей для решения исходной задачи. Структурный и числовой анализы взаимосвязаны в процессе проектирования. Способ их связи будет определять эффективность поиска оптимального решения. Например, стратегия поиска может быть такой. В результате анализа создается полный математический образ проектируемого процесса в виде па- кета прикладных программ. При выполнении программ производится оценка результатов, их соответствия ограничениям и количественным характеристикам проекта. При несоответствии результатов проектирования заданным требованиям создается новый образ процесса, который оценивается аналогично. Альтернативой такого подхода является упрощенный образ процесса, который будет усложняться по мере оценки результатов проектирования. Усложнение будет проводиться до тех пор, пока не выполнятся все требования, предъявляемые к проекту, или не исчерпаются ресурсы проектирования. В последнем случае решение о дальнейших действиях принимает проектировщик. [c.439]

Намоточные стеклопластики уступают металлам по показателям сдвига, сжатия и опорной прочности. В особенности низок модуль упругости в осево.м направлении. Хотя для некоторых видов корпусов ракетных двигателей эти показатели большого значения не имеют, для других конструкций они могут оказаться лимитирующими. Например, юбки, соединяющие различные ступени ракеты, часто выдерживают большие сдвигающие напряжения. Корпусы ракетных двигателей с бортовыми люками, которые обеспечивают свободный доступ внутрь корпуса при укладке изоляции или топлива, обычно не изготавливаются методом намотки. Большие отверстия бортовых люков усложняют процесс намотки и затрудняют крепление в связи с тем, что болтовые соединения крышек люков с корпусом увеличивают нагрузку на корпус. [c.148]

Многокарбонатиые руды (карбонатный модуль менее I) приобретают некоторое практическое значение в связи с попутным извлечением малых (5—15 %) количеств флюоритов из комплексных руд редких металлов. Методы обогащения многокарбонатных руд примерно те же, что и среднекарбонатных. Схемы обогащения усложняются дополнительными перечистками концентрата. Подогрев пульны с жидким стеклом, а затем кислотная обработка способствуют отделению кальцита от флюорита. [c.364]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология