Материальный баланс идеального процесса получения

Полученное таким образом на основании материального баланса основное уравнение идеального процесса противоточной промывки имеет вид [7, с. 38] [c.236]

Можно составить формулы, таблицы и графики, позволяющие по отношению двух коэффициентов уравнения роста определить материальный баланс. Рассмотрение этих отношений имеет смысл только в термодинамически возможных пределах. Такими пределами являются, с одной стороны, случай, когда роста микроорганизмов нет и весь органический субстрат окисляется до СО2 и Н О, а с другой — идеальный процесс, когда вся химическая энергия органического субстрата сохранилась бы как химическая энергия в выросшей биомассе. Иными словами, диапазон экспериментально получаемых выходов (по массе, по углероду, по кислороду) ие может соответствовать энергетическому выходу роста, меньшему, чем ноль, и большему, чем единица. Практически энергетические выходы роста микроорганизмов в аэробных условиях не бывают выше /3. Фундаментальность понятия энергетического выхода роста позволяет использовать его для сравнения эффективности процессов выращивания различных микроорганизмов на разных органических субстратах в физиологически сопоставимых величинах. Значения энергетического выхода роста лежат в удобных пределах от О до 1. Определяемое в эксперименте или на производстве значение энергетического выхода роста сразу показывает, насколько полученная величина удалена от предельного значения. [c.557]

Анализ результатов, полученных с помощью квазигомогенных моделей, показывает, что разработка такого существенно нестационарного процесса, как окислительная регенерация катализатора, должна быть ориентирована на двухфазные модели, т.е. на раздельный учет материального и теплового балансов для твердой фазы (катализатора) и газового потока. Поэтому наиболее совершенные модели, используемые для расчета выжига кокса в слое катализатора, учитывают существование двух фаз и процессы диффузионного переноса [150, 162]. Неотъемлемой составной частью такой модели слоя является нестационарная диффузионная модель зерна катализатора, аналогичная (4.13). Переносы тепла и вещества в газовой фазе обычно рассматриваются либо в приближении идеального вытеснения [162], либо с учетом процессов диффузии [150]. Из сравнения результатов этих двух работ видно, что приближение идеального вытеснения является достаточно корректным описанием процессов переноса в газовой фазе. [c.84]

При фиксированных значениях параметров процесса концентрации реагентов и температура в реакторе определяются совместным решением уравнений (VII.2), (VII.5) или (VII.7), (VII.8). Легко заметить, что эти уравнения полностью эквивалентны уравнениям материального и теплового балансов на внешней равнодоступной поверхности катализатора (см. раздел III.3). Согласно полученным там результатам, при определенных условиях система уравнений материального и теплового балансов может иметь несколько решений, соответствующих однозначно заданному набору характерных параметров процесса. Появление множественных режимов возможно в случае, когда реакция ускоряется одним из ее продуктов или тормозится одним из исходных веществ, а также в случае экзотермической реакции со значительным тепловым эффектом. В этих условиях при плавном изменении температуры исходной смеси или теплоносителя температура реактора изменяется скачком в критических точках перехода между режимами поэтому па графике зависимости Т от Т появляется характерная гистерезисная петля (как па рис. III.4). Заметим, что, в отличие от процессов на внешней поверхности зерна, при проведении процесса в реакторах идеального смешения возможна ситуация, когда не только промежуточный, но и один из крайних режимов становится неустойчивым. Рассуждения, основанные на анализе стационарных уравнений, которые привели к условию неустойчивости (III.51), доказывают только неустойчивость промежуточного режима, но еще не свидетельствуют об устойчивости тех режимов, для которых неравенство (III.51) не удовлетворяется. Более того, существует область значений параметров процесса, в которой имеющийся единственный стационарный режим реактора [c.277]

Материальный баланс идеального циклического процесса получения хлористого калия из сильвинита (см. рис, Х-1). При расчете не учитываются примеси илов в сильвините и потери КС со шламами. Принято также, что получаемый хлорид калия не содержит примеси Na l. Состав сильвинита 75% Na l и 25% КС1. Растворение сильвинита проводится при температуре 100° С, кристаллизация КС1 при 25° С, [c.371]

Для аппарата, в котором гидродинамический режим приближается к режиму идеального вытеснения, картина значительно изменяется. Учитывая, что реактор вытеснения является интегральным реактором, следует все величины, входящие в уравнение этого реактора, подставлять на молекулярном микроуровне. При решении полученного таким образом уравнения для определения необходимого времени контакта для достижения нужной степени превращения требуется заменить одну концентрацию относительно другой с помошью материального баланса, проведенного на молекулярном уровне. Это значительно упрощает задачу и позволяет непосредственно проводить процесс интегрирования, не прибегая к приближенным [c.86]

Процесс гидроизомеризации осуществляют в условиях, близких к изотермическим, в реакторов с неподвижным слоем цеолитсодержащего твердого катализатора. Рассматривая поток в таком реакторе как поток идеального вытеснения, можем описать его системой уравнений (режим 5 в табл. VII.1), представляющих собой запись уравнений материального баланса по каждому компоненту для элементарного объема (с У) реактора. При записи уравнений баланса по компонентам нефтяной фракции в качестве переменных удобно использовать массовые потоки компонентов, в отличие от мольных потоков, которыми пользовались выше при описании реакций индивидуальных веществ. Пусть поэтому Г и Г2 в схеме (уп.20) — массы исходных веществ, превращающихся за единицу времени в единице реакционного объема, Л — массовая доля продукта г, полученного при полном превращении единицы массы реагента (т. е. Рн-п или Ризо-п), а — массовая доля израсходованного водорода. При гидроизомеризации дизельных топлив продукты разложения объединяются в две группы газ (Г) и бензин (Б), так что [c.297]