Коэффициент обогащения ректификационных

Рис. 4-93. Изменение коэффициента обогащения ректификационной тарелки при изменении уноса от О до 100% и коэффициента р.

Расчет тарельчатых ректификационных колонн методами построения ступеней изменения концентраций (теоретических тарелок) и определения к. п. д тарелки (коэффициента обогащения). [c.704]

И. В, ЛА а р ф е II и н а. Влияние уноса на коэффициент обогащения ректификационных тарелок. Кислород. № 5 (1948). [c.814]

ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫЕ РАБОТЫ ПО ИЗУЧЕНИЮ КОЭФФИЦИЕНТА ОБОГАЩЕНИЯ РЕКТИФИКАЦИОННЫХ ТАРЕЛОК. НОВЫЕ ТИПЫ ТАРЕЛОК [c.286]

В зависимости от направления движения флегмы (что будет рассмотрено ниже) коэффициент обогащения может быть больше или меньше единицы. При расчете ректификационной колонны принимают коэффициент обогащения 5=1, т. е. считают, что пар, прошедший через тарелку, будет находиться в равновесии со стекающей жидкостью. [c.234]

Число теоретических тарелок будет равно числу точек вершин / , Пу,...1у, Иу или числу ступенек в отгонной и концентрационной секциях колонны. Если найденное число теоретических тарелок разделить иа средний коэффициент обогащения, то получим действительное число ректификационных тарелок. [c.341]

Если состав пара над жидкостью, находящейся на тарелке, соответствует равновесному, то коэффициент обогащения г)т=1, и такая тарелка называется теоретической . Проводя расчет ректификационных колонн, сначала определяют число теоретических тарелок. Так как вследствие ряда причин равновесие пара и жидкости на тарелке не достигается, число фактических тарелок всегда больше, чем теоретических. [c.97]

Отношение (у — у -1)1(уп - Уп-1) = 5т характеризует степень приближения системы к состоянию равновесия, достигаемого на реальной тарелке, и носит название коэффициента эффективности (коэффициента обогащения). Эта величина является сложной функцией, зависящей от физических свойств пара и жидкости, конструкции тарелок. На практике для оценки эффективности тарелок пользуются так называемым к. п. д. тарелки т т, являющимся средним коэффициентом эффективности для рассматриваемого участка колонны. Реальное, или действительное, число тарелок в ректификационной колонне определяется как отношение Пт/т1т = Пд, где Пт—число теоретических тарелок колонны. [c.66]

Сравнительно небольшая разность в температурах кипения азеотропных смесей метилового спирта с циклогексаном и бензолом требует применения эффективных ректификационных колонн и двухколонной схемы процесса. Однако если сопоставить коэффициенты обогащения смесей, то преимущества, получаемые при ректификации с метиловым спиртом, становятся очевидными [c.150]

Мы оперировали до сих пор теоретической ректификационной тарелкой, предполагающей, что покидающие ее паровая и жидкая фазы находятся в равновесии. Достигаемое при этом обогащение пара низкокипящим компонентом является максимально возможным и равно Ур — у (рис. XI-17). В реальных аппаратах вследствие кратковременного и несовершенного контакта пара и жидкости фазовое равновесие на тарелке не достигается, поэтому действительное обогащение пара /д — у меньше теоретически возможного, т. е. у — у < Ур — У- Следовательно, для достижения заданной степени разделения смеси действительное число тарелок в аппарате п должно быть больше числа теоретических тарелок п. . Отношение Яср = njn < 1 называется средним коэффициентом полезного действия ректификационной колонны. [c.537]

Колонна периодического действия работает как концентрирующая по летучему компоненту, а роль исчерпывающей части выполняет куб колонны. Такая схема особенно удобна, если нужно отделить только более летучие примеси. Фракции, обогащенные летучими компонентами, отводятся из верхней части колонны, а очищенный продукт но окончании операции отводится из куба колонны в виде остатка. Концентрация примесей в отбираемых фракциях, зависящая от коэффициента разделения и эффективности ректификационной колонны, определяет потери и выход продукта. Для увеличения выхода промежуточные фракции дистиллата с пониженным содержанием примесей можно возвратить в цикл, добавляя к следующим партиям исходной загрузки. [c.64]

Существующие методы расчета насадочных ректификационных колонн базируются на использовании основного уравнения массопередачи, в которое входит коэффициент массопередачи К. Для определения коэффициента К предложен ряд критериальных уравнений, включающих критерии гидродинамического и диффузионного подобия (Ке и Рг). Эти критерии подсчитывают по средним значениям входящих в них величин. Последнее обстоятельство, на наш взгляд, приводит к большим ошибкам в расчетах насадочных колонн, так как одинаковые значения критериев Ке и Рг можно получить при самых различных ректификационных эффектах в аппарате, т. е. при различных величинах обогащения паровой фазы легколетучим компонентом (Ук—Ун), где Ун и Ук — мольная концентрация легколетучего компонента до и после слоя насадки. Поэтому при расчетах колонны необходимо учитывать относительную величину ректифицирующего эффекта Л [c.187]

Имеются и другие конструкции ректификационных тарелок, но во всех соблюдаются два основных принципа движение (ЖИДКОСТИ на тарелках в одном направлении и отделение иапелек жидкости, осуществляемое путем резкого отклонения направления дзиже-ния пара. Это дает возможность получать весьма эф-фективные тарелки, дающие (высокий коэффициент обогащения 5 при значнггелыных скоростях пара. [c.289]

Пример 7-17. В тарельчатой ректификационной колонне, в которую поступает на разделение жидкая смесь, содержащая 51,5% (мол.) легколетучего компонента, требуется получать дистиллят с концентрацие 97,5% (мол.). По экспериментальным данным коэффициент обогащения (к. п. д.) тарелки принятой конструкции т] [уравнение (7-21)] для данной смеси в интервале концентраций 50 — 100% (мол.) практически не зависит от состава жидкости и для данной скорости пара равняется 0,5 (одинаков у всех тарелок). Определить требуемое число тарелок в верхней части колонны двумя способами а) через число ступеней изменения концентрации, считая, что средний к. п. д. Т1 [уравнение (7-19)] таков же, как и к. п. д. отдельных тарелок б) непосредственным построением числа действительных тарелок с учетом т]о = 0,5 (метод кинетической кривой). [c.327]

По р1к,. 43. определяют число идеальных тарелок для колопны низкого давления. Число дс11ствительных тарелок обычно в 3—4 раза больше и зависит от среднего значения к, н. д. ректификационных тарелок (коэффициента обогащения), на величину которою влияет конструкция тарелки. [c.447]

На рис. 14.7 представлено устрой с ректификационной колонной для раз ння смеси зНе— Не. Эффективно сочет ректификации с термоосмосом, обесп вающее общий коэффициент обогащени, 10 до 10 . При ректификации использ как колонки с насадкой, так и безнаса ные. Так, колонка с насадкой, имею диаметр 7—8 мм и высоту 10 см, обесп вает получение практически чистого Не переработке смеси, содержащей 1—2 % со скоростью отбора 8—10 л/ч [784]. [c.346]