Ректификационные колонны коэффициент полезного действи

Существуют котлы паропроизводительностью 200 т/ч и более. Данные обследования котлов-утилизаторов, имеющихся на установках с кипящим слоем катализатора, показывают, что их коэффициент полезного действия составляет от 0,66 до 0,87. Вырабатывается пар давлением около 40 ат, который может быть использован в паротурбинных приводах к воздуходувкам и насосам. Для ректификационных колонн установок каталитического крекинга характерен большой избыток тепла, так как пары, выходящие из реактора, имеют температуру 480—500° С. Для рационального использования тепла в системе теплообменных аппаратов практикуется применение циркуляции горячих потоков колонны, исполь- [c.205]

В дальнейшем изложении для таких массообменных аппаратов, как ректификационные, абсорбционные и экстракционные колонны, описываются методы расчета, основанные на понятиях идеальной (теоретической) тарелки и обшего коэффициента полезного действия тарелок. Эти методы детально разработаны, наглядны, относительно несложны и поэтому нашли широкое распространение. Однако коэффициент полезного действия тарелок лишь косвенно учитывает кинетику процесса, что является известным недостатком таких методов расчета. [c.314]

По аналогии с энергетическим понятием — коэффициент полезного действия — выход от теоретического в данном аппарате нередко называют КПД аппарата т). В многополочных аппаратах определяют КПД каждой полки, например КПД тарелки ректификационной колонны. [c.51]

Сущность понятий ректификация, ректификационная колонна, теоретическая тарелка, флегмовое число, режимы минимального и полного орошения, уравнения фазового равновесия и встречных неравновесных потоков. Конструкции реальных тарелок. Коэффициент полезного действия реальной тарелки. [c.123]

Мы оперировали до сих пор теоретической ректификационной тарелкой, предполагающей, что покидающие ее паровая и жидкая фазы находятся в равновесии. Достигаемое при этом обогащение пара низкокипящим компонентом является максимально возможным и равно Ур — у (рис. XI-17). В реальных аппаратах вследствие кратковременного и несовершенного контакта пара и жидкости фазовое равновесие на тарелке не достигается, поэтому действительное обогащение пара /д — у меньше теоретически возможного, т. е. у — у < Ур — У- Следовательно, для достижения заданной степени разделения смеси действительное число тарелок в аппарате п должно быть больше числа теоретических тарелок п. . Отношение Яср = njn < 1 называется средним коэффициентом полезного действия ректификационной колонны. [c.537]

Изложенные выше методы расчета требуемого числа теоретических тарелок базируются на диаграмме фазового равновесия и материальном балансе процесса ректификации, но совершенно игнорируют его кинетику и гидродинамическую обстановку в аппаратах. Для восполнения этого пробела введены коэффициенты полезного действия, которые не поддаются точному теоретическому определению, а могут быть приближенно вычислены по эмпирическим формулам или заимствованы из практики. Строго научный расчет процесса ректификации, учитываюш,ий сочетание его статики и кинетики, в принципе осуш ествим на основе теории межфазного массообмена. Реализация этого пути, как уже отмечалось, невозможна до тех пор, пока не установлены количественные закономерности образования межфазной поверхности и ее геометрической характеристики в барботажных аппаратах, к числу которых относятся тарельчатые ректификационные колонны. Кроме них, однако, в промышленности используют аппараты с более или менее фиксированной поверхностью массообмена — пленочные и насадочные ректификационные колонны. Расчет этих аппаратов целесообразно базировать на теории межфазного массообмена, как было показано в главе X применительно к абсорберам. [c.540]

Ректификационные колонны на многих установках АВТ оборудованы желобчатыми тарелками, имеющими низкую пропускную способность, невысокий коэффициент полезного действия и устойчиво работающими только в узком диапазоне нагрузок по парам и жидкости. [c.274]

Коэффициент полезного действия ректификационной тарелки, измеряющий степень отклонения реальной тарелки от теоретической, часто определяется по усредненному для всей колонны значению как отношение числа теоретических тарелок, необходимых для назначенного разделения, к действительному числу тарелок, практически обеспечивающих получение продуктов заданной степени чистоты, ср = Л/теор/ пр. [c.355]

Для правильного проектирования ректификационных колонн при установлении коэффициентов полезного действия практических тарелок необходимо принимать во внимание также гидравлические условия работы колонны в целом и тарелок ее в отдельности. [c.359]

Коэффициент полезного действия тарелок ректификационных колонн. ............0,5 [c.154]

На основе термодинамических потерь в указанной ректификационной колонне можно рассчитать отдельные коэффициенты полезного действия, или эффективности т], которые позволяют оценить величину различных источников необратимости. [c.170]

Для получения максимального значения коэффициента полезного действия ректификационные колонны периодического или непрерывного действия всегда должны работать при предельно [c.282]

Пример. Бензольно-толуольная смесь, содержащая 60% мольных бензола, поступает непрерывно в ректификационную колонну. Между кубом и питающей тарелкой имеется 9 тарелок и конечный продукт содержит 98% мольных бензола в то время как жидкость при выходе из куба содержит 2% мольных бензола. Определить общий коэффициент полезного действия колонны. [c.296]

Величина Ро называется фактором разделения в безотборном режиме. Фактор разделения определяет разделительную способность колонны. Чем больше величина 0 отличается от а, тем больше эффект разделения, достигаемый в ректификационной колонне, по сравнению с эффектом разделения при обычном испарении жидкости. Уравнение (П-21) наглядно отражает многоступенчатость процесса ректификации и большую ее эффективность по отношению к простой перегонке. В это уравнение входит величина п— число теоретических тарелок (ЧТТ). В действительности разделение, достигаемое на реальной тарелке, всегда меньше теоретического. Практически межфазовое разделение на реальных физических тарелках в колонне составляет лишь долю (50—70%) от того разделения, которое соответствует теоретической тарелке и характеризуется соотношением (П-19). Эта доля носит название коэффициента полезного действия (к.п.д.) тарелки. Из многочисленных литературных данных известно, что к.п.д. тарелок различных конструкций существенно отличаются друг от друга. Таким образом, для оценки разделительной способности тарельчатой колонны, помимо знания величины и числа реальных тарелок в колонне, необходимо знать также и величину к.п.д. этих тарелок при выбранных условиях проведения процесса. [c.43]

Уравнение Фенске используется для установления коэффициента полезного действия тарельчатых ректификационных колонн. В этом случае в колонне разделяют идеальную смесь при Р = сю на себя и измеряют концентрации вверху (х ) и внизу колонны (Хя). [c.43]

В этом случае величина термодинамического коэффициента полезного действия и число термодинамических единиц переноса для укрепляющей части ректификационной колонны будут равны [c.297]

На четвертой тарелке состав жидкой фазы близок к составу поступающего насыщенного масла, поэтому принимаем ее за тарелку питания. Таким образом, для отгонной части ректификационной колонны достаточно пять теоретических тарелок (четыре тарелки и кипятильник). Для данного случая коэффициент полезного действия может быть принят 50%, тогда практическое число тарелок будет равно 10. Принимаем кипятильник за одну тарелку, тогда общее число тарелок равно девяти. [c.189]

Коэффициент полезного действия тарелок (к.п.д.) зависит от многих факторов — конструкции тарелок, вида сырья, удельных нагрузок по пару и жидкости, давления и температуры, поэтому изменяется в широких пределах — от 0,2 до 0,9. При расчетах обычно для тарелок ректификационных колонн применяют Т1 0,4 0,7. [c.130]

Диаметры ректификационных колонн для разделения многокомпонентных смесей определяют из тех же соображений, что и колонн для бинарной ректификации (см. разд. 3.2.4). Наиболее надежный способ расчета рабочей высоты колонны—использование опытных данных по эффективности тарелок или по значениям ВЭТС (для насадочных колонн), полученных для систем с близкими свойствами. При отсутствии таких данных можно использовать результаты расчета бинарной ректификации для отдельных пар компонентов, входящих в состав многокомпонентной системы. В частности, для оценки среднего коэффициента полезного действия ступени можно использовать график (см. рис. 3.9) для ключевых компонентов. Считают [И], что эффективность ступени выше для компонентов, обладающих большей летучестью. Применение данных по бинарной ректификации к многокомпонентной является более надежным в тех случаях, когда существенная доля сопротивления массопереносу сосредоточена в жидкой фазе. [c.144]

В настоящее время отсутствует надежный метод расчета коэффициента полезного действия тарелок. Поэтому приходится пользоваться практическими данными, полученнымп при обследовании работы ректификационных колонн. [c.236]

Коэффициент полезного действия тарелки принимают на оспо-]шнии практических данных или находят но приближенным формулам и графикам аналогично тому, как и для ректификационных колонн [4, 48, 59] следует отметить, что тарелки данной конструкции при абсорбции имеют более низкий к. п. д., чем при ректификации. [c.238]

Много зарубежных исследовательских работ посвящено влиянию различных факторов на коэффициент полезного действия тарелок в ректификационных колоннах прежние вычисления к. п. д. по вязкости жидкости и уносу были черезвычайно упрощенными. В действительности к. п. д. тарелок зависит от коэффициента массопередачи внутри жидкой и паровой фаз. Более [c.182]

Оценка эффективност массопередачи на тарелках ректификационных колонн. Аналогично локальной эффективности для оценки массопередачи на всем массообменном устройстве (тарелке ректификационной колонны) вводится понятие эффективности тарелки (иногда называемой коэффициентом полезного действия тарелки по Мэрфри), определяемой в виде [c.255]

Расчет процесса ректификации с помощью понятия о теоретической ступени разделения имеет преимущество общности с другими многоступенчатыми противоточными процессами разделения и позволяет использовать достижения общей теории разделения [4—6]. По ЧТСР можно рассчитывать ректификационные колонны как со ступенчатым контактом фаз (тарельчатые), так и с непрерывным контактом фаз (насадочные). В первом случае для перехода к реальным тарелкам используется коэффициент полезного действия тарелки. Во втором случае вводится величина ВЭТС (высота, эквивалентная тееретической ступени разделения), и требуемая высота слоя насадки определяется как произведение ЧТСР и ВЭТС. Однако при расчете колонн с непрерывным контактом представление о теоретической ступени разделения не отвечает реальным условиям протекания процесса и становится искусственным. В связи с этим был. разработан и в настоящее время широко применяется другой путь расчета ректификации — по числу единиц переноса. [c.54]

Таким образом, для проведения вакуумной ректификации необходимы ректификационные колонны с малым удельным гидравлическим сопротивлением, т. е. гидравлическим сопротивлением, приходящимся на единицу разделительной способности. Разделительную способность применительно к тарельчатым аппаратам часто выр ажают числом теоретических и действительных тарелок. Если Ард.т — удельное Сопротивление действительной тарелки, а т] — коэффициент полезного действия тарелки, то удельное гидравлическое сопротивление Дрт.т. отнесенное к теоретической тарелке, будет равно [c.12]

Средний к. п. д. тарелок зависит от различных факторов, определяющими из которых являются конструкция тарелки и режим ее работы. Коэффициент полезного действия тарелок устанавливается экспериментально или путем приближенных расчетов. При проектировании, например, колонн с довольно распространенными желобчатыми тарелками их к. п. д. принимается в пределах 0,5—0,7. Обследование работы ряда колонн атмосферно-вакуумных установок показало, что средний к. п.д. желобчатых тарелок обычно не превышает 0,5. По этой причине на практике четкое по-гоноразделение часто не обеспечивается вследствие недостаточного числа ректификационных тарелок. [c.18]

Следует отметить, что конструкция колпачков для тарельчатых колонн и насадок для насадочных колонн не оказывает решающего влияния на коэффициент полезного действия ректификационных аппаратов. Производительность колонн может изменяться в довольно широких пределах. Так, например, при замене обычных керамических колец Рашига на перфорированные металлические кольца поверхность контакта фаз изменяется всего на 12—18%, но при этом допускается увеличение скорости паров на 74% (с 1 до 1,74 м/сек) . Большое число конструкций этих элементов объясняется также патенгными соображениями. [c.103]

Для полу<1ения максимального значения коэффициента полезного действия ректификационные колонны периодического или непрерывного действия всегда должны работать при предельно допустимой (для данной конструкции колонны) скорости поднимающихся по ним паров. [c.319]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология