Сравнительная характеристика циклов

Сравнительной характеристикой циклов глубокого охлаждения является удельный расход энергии Л уд, т. е. расход энергии в кВт-ч на 1 кг жидкого воздуха [c.424]

Сравнительная характеристика циклов (рис. 30) сжижения природного газа [c.66]

Рис. 111-8. Сравнительная характеристика цикла с однократным дросселированием (пунктирные линии) и цикла с дросселированием и промежуточным охлаждением (сплошные линии).

Мы ограничимся рассмотрением сравнительной характеристики циклов для получения жидкого и газообразного кислорода. [c.176]

Сравнение основных циклов глубокого охлаждения и особенности их аппаратурного оформления. Сравнительной характеристикой циклов глубокого охлаждения является удельный расход внергии Л уд, т. е. расход нергии в кВт-ч на 1 кг жидкого воздуха. [c.302]

Сравнительная характеристика циклов [c.307]

В табл. 4 приведены сравнительные характеристики циклов сжижения природного газа при следующих условиях [c.65]

На рис. 6.6.5.2 представлена сравнительная характеристика диаграмм разгрузки одиночного и спаренных питателей, работающих в режиме предварительного набора давления. Из рисунка видно, что для спаренных питателей техническая производительность практически равна мгновенной и временные циклы набора и сброса давления не ш-рают значимой роли. [c.485]

На рис. ХУП-22 в виде графиков представлена сравнительная характеристика основных холодильных циклов при получении жидкого воздуха. По графикам может быть определена холодопроизводительность и расход энергии на получение 1 кг жидкого воздуха. Во всех рассматривае- [c.677]

Рис. ХУИ-22. Сравнительная характеристика основных холодильных циклов при получении жидкого воздуха

Сравнительную характеристику различных марок и классов ионитов получают, снимая выходные кривые в циклах обмена [c.95]

Общая сравнительная характеристика основных циклов глубокого охлаждения приведена на рис. 2-83. На диаграмме показано изменение холодопроизводительности и расхода энергии для получения 1 кг жидкого воздуха для четырех циклов 1) цикла с однократным дросселированием [c.176]

Рис. 2-83. Сравнительная характеристика основных циклов глубокого охлаждения.

Сравнительная характеристика отдельных циклов для получения газообразного кислорода приведена на графике рис. 2-84. [c.178]

На рис. ХУИ-22 в виде графиков представлена сравнительная характеристика основных холодильных циклов при получении жидкого воздуха. По графикам может быть определена холодопроизводительность и расход энергии на получение 1 кг жидкого воздуха. Во всех рассматриваемых циклах расширение воздуха в детандере происходит до достижения [c.720]

На рис. 222 представлена сравнительная характеристика отдельных циклов для получения 1 м газообразного кислорода в различных установках. [c.305]

Рис. 183. Сравнительная характеристика основных циклов глубокого охлаждения /—цикл с однократным дросселированием р = — Д1у Л —цикл с однократным дросселированием

Сравнительные, характеристики ОТЭС с открытым рабочим циклом [83] [c.57]

Относительно рассматриваемых алгоритмов считается доказанным, что блочные методы обычно требуют меньшего числа итераций при увеличении затрат машинного времени на каждую итерацию. Соотношение между этими двумя противоположными факторами можно установить только на практике. В табл. 2.3 приведена сравнительная характеристика затрат процессорного времени для расчета горения смеси 70 % водорода и 30 % воздуха при учете восьми компонентов (Н, О, ОН, N2, О2, Нг, Н2О, НО2) для схемы с расщеплением и нескольких блочных методов. Очевидно, что в этом случае метод с полным расщеплением наиболее экономичный, поскольку позволяет проводить намного меньше вычислений на каждом шаге. Скорость горения, вычисленная при помощи блочных методов 4 и 5, уменьшается с увеличением Аналогичные результаты были получены для смеси 41 % водорода и 59 % воздуха с той лишь разницей, что приходилось использовать меньшее значение (2-10 ) с соответствующим увеличением числа итерационных циклов для достижения сходимости. Оказалось, что это значение обеспечивает удовлетворительную сходимость для пламен смесей углеводородов с воздухом, хотя методом проб и ошибок можно найти и большее значение для некоторых составов смесей. [c.95]

Рис. 5. Сравнительная характеристика некоторых циклов сжижения метана --энергозатраты -----коэффициент сжижения

Так, реакция каталитического гидрирования имеет аналитическое значение для гетероатомных соединений, которые переводятся таким образом в сравнительно легко анализируемые углеводороды. Комбинирование реакции дегидрирования циклоалканов до аренов со скелетной изомеризацией пятнчлснных циклоалканов, которая протекает с расширением цикла, позголило дать полную характеристику различных типов циклоалканов в нефтяных фракциях. [c.80]

В области сравнительно низких скоростей роста трещин/V < 10" м/цикл кривая трещиностойкости отсекает на оси абсцисс отрезок К(ь, называемый пороговым КИН. При Ктах < Кгь трещина не развивается на протяжении базы испытаний. В области высоких скоростей роста трещин (V > 10 м/цикл) кривая трещиностойкости асимптотически приближается к прямой Ктах = Кгс При Ктах = Кгс наступает долом конструктивного элемента. Критические значения КИН Кс и Кгс не однозначны, однако в ориентировочных расчетах можно принимать Кгс Кс. Значение Кгс имеет больщое практическое значение, поскольку оно позволяет устанавливать безопасные характеристики циклического нагружения и размеры трещин. Параметр К1ь зависит от исходных механических характеристик материала, внещней среды и др. При отнулевом (пульсирующем) цикле нагружения величина Ксн связана с пределом текучести СТт от следующей эмпирической зависимости [13] [c.140]

В табл. 4.1 приведены важнейшие свойства альтернативных топлив. Большинство альтернативных топлив отличается от традиционных нефтяных топлив, что сказывается на характеристиках двигательной установки и на эксплуатационных качествах транспортного средства. В качестве примера на рис. 4.2 приведены сравнительные показатели теоретического цикла двигателя с принудительным (искровым) воспламенением при ис- [c.132]

Сравнительная характеристика циклов с однократным дросселированием и с дросселированием и промежуточным охлаждением до 228° К показана на рис. П1-8. Сравнение проведено для г) з. = 0,59 и ( 2-1-( з) = 11,3 кдж1кг. [c.63]

Анализ энерготехнологических циклов на основе эксергетических диаграмм является эффективным средством рафаботки путей их оптимальной организации. Наряду с наглядностью представления имеется возможность достаточно простым способом определить выходные и входные параметры ХТП, участвующих в преобразовании вещества и энергии. Получить сравнительные характеристики вариаетов и наметить пуги целенаправленного изменения технологических режимов интенсификации процессов и схем химической технологии. [c.126]

Еп образует один цикл, 2Еп—два, ЗЕп —три, а-хлорофилл — четыре, этилендиаминтетрауксусная кислота — пять циклов. Число циклов может быть и больше. Главную роль здесь играет дентат-ность лиганда. Важной характеристикой циклов является число его членов (число узловых атомов в цикле). Они бывают четырех-, пяти-, шести-,. ..членными. В соответствии с правилом образования циклов наиболее устойчивы пяти- и шестичленные циклы. Соединения с трех-, четырех-, семи- и восьмичленными циклами либо вообще не образуются, либо характеризуются сравнительно невысокой устойчивостью. Разрыв цикла при химических превращениях происходит по месту наименее прочной связи. Явле> [c.275]

Цикл двух давлений (рис. 51). Применение дополнительной ступени охлаждения путем дросселирования до промежуточного давления повышает эффективность цикла сравнительно с простым дросселированием. Поток водорода высокого давления проходит теплообменники /, //, /// и дросселируется до промежуточного давления в сосуд fV. Небольшое количество водорода охлаждается в теплообменнике V и дросселируется в сборник жидкости Vi, остальной водород из сосуда /V возвращается через теп-лооб.менники в компрессор при промежуточном давлении. Работа сжатия в компрессоре существенно уменьшается и, несмотря на некоторое уменьшение коэффициента ожижения, удельный расход энергии снижается. Данная схема отличается от аналогичной для ожижения воздуха включением промежуточного теплообменника V. Минимальный расход энергии (рис. 51, б) имеет место при промежуточном давлении, равном примерно половине высокого давления. Увеличение высокого давления свыше 8,0 Мн/м не изменяет характеристики цикла, при этом величина промежуточного давления влияет мало. При производстве параводорода (штриховая кривая) расход энергии увеличивается на 25%. Расчет цикла ведется по уравнениям (39), (40), (41), при этом необходимо учесть в уравнении (39) циркуляционный поток промежуточного давления на верхней ступени. [c.113]

Сравнительная характеристика методов, применяемых для обеспечения незабиваемости регенераторов. В установках, работающих по холодильному циклу двух давлений, превышение обратного потока над прямым позволяет обеспечить незабиваемость насадки регенераторов твердой двуокисью углерода при длительной эксплуатации. Для установок, работающих по циклу низкого давления, способы обеспечения незабиваемости регенераторов твердыми отложениями двуокиси углерода изложены в гл. П1. Так, в установках Кт-5-1, Кт-12-2, КтА-12-2, КтК-12-1, КтАр-12, К-И-1 применяется воздушная тепловая петля по методу тройного дутья, в установке КА-5 — воздушная петля с прохождением теплового потока по змеевикам насадки регенераторов в установках АКт-17-1, КА-13,5 — азотная тепловая петля. Отбор части воздуха из регенераторов при температуре 140. .. 180 К с последующим удалением из него двуокиси углерода в газовых адсорберах или вымораживанием в переключаемых теплообменниках используется в установках АКт-16-2, КтА-33, КАр-30, АКт-16-1, КТк-35-2 и др. [c.127]

На фиг. 29 нанесены также характеристики цикла (кривые 2) при оптимальных соотношениях, намеченных в соответствии со сказанным выше [30]. ПЬвышение холодопроизводительности и эффективности сравнительно с соответствующими получению в конце расширения сухого насыщенного пара составляет 3—5% если же при более высоких t g принять т]аа = 0,75, то оно составит около 8%. [c.64]

В соответствии с часто высказывавшимся взглядом, что хорошими смазочными свойствами обладают только углеводороды, в молекуле которых имеются циклы, исследовались возможности получения смазочных масел конденсацией высших хлористых алкилов с ароматическими углеводородами. Исходным сырьем для этого применяли газойль с (пределами кипения приблизительно 230—320" , получаемый при синтезе углеводородов по Фишеру — Тропшу, известный под названием когазин П. Этот исходный материал хлорировали и затем подвергали его взаимодействию с ароматическими углеводородами по Фриделю — Крафтсу в присутствии безводного хлористого алюминия. Таким спосо-болМ удавалось получать смазочные масла любой требуемой вязкости, отличавшиеся хорошими низкотемпературными свойствами, стойкостью к окислению и низкой коксуемостью. Однако важнейшая характеристика смазочных масел — их вязкостно-температурная зависимость, выражаемая высотой полюса вязкости или индексом вязкости, для таких масел оказывалась неудовлетворительной. Вязкость этих масел сравнительно круто падает с повышением температуры. Высота полюса вязкости таких масел лежит около 3 индекс вязкости соответственно равен около 30. [c.235]

Известен и другой способ понижения температуры застывания керосиновых и газойлевых фракций — процесс каталитического крекинга (в присутствии водорода) длинных цепей парафиновых углеводородов как неразветвленных, так и слегка разветвленных. Селективность в отношении крекинга молекул парафиновых углеводородов разных размера и формы — особенность применяемого в данном процессе катализатора. Характеристика процеоса реактор с неподвижным слоем катализатора, давление — умеренное (2,1—4,2 МПа) температура — до 427 °С циркуляция газа с высокой концентрацией водорода для поддержания активности катализатора водород не расходуется длительность рабочего пробега между циклами окислительной регенерации от 6 до 24 месяцев в периоды между этйтли циклами осуществляется неокислп-тельная реактивация его в сравнительно мягких условиях сырьем могут служить газойлевые дистилляты, как предварительно очищенные, так и неочищенные с содержанием азота до 1000 млн- и серы до 3% содержание к-алканов в сырье может достигать 50% температура застывания газойля (360—410°С) понижается с -Ы8 до —12 °С при выходе целевого продукта около 82% (об.) и суммарном выходе нафты и фракции С4 до 18% (об.). [c.282]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология