Холодильные циклы сравнение

Принципы компоновки аппаратуры и оборудования заводов сжижения природного газа очень просты, хотя обслуживание и проблемы их эксплуатации довольно сложны. Однако по мере накопления опыта эксплуатация заводов сжижения становится обычным делом. Основной способ сжижения — перекачка тепла до температурного уровня, с которого оно может быть сброшено в следующих друг за другом ступенях. На практике это воплощается в ряде холодильных циклов и в разумном выборе хладагента для каждого температурного уровня. Другой способ — расширение потока газа, в результате которого он сжижается, и использование теплообменника и компрессора для перекачки газа на более высокий температурный уровень. Охлаждение газа за счет расширения применяется для выделения из него гелия, водорода и неона, так как эти компоненты имеют очень низкие критические температуры. Для получения этих газов необходимо конечное расширение (дросселирование на заключительной стадии процесса разделения), позволяющее получить более низкий температурный уровень по сравнению с тем, который достигается при обычном дросселировании или компрессионном охлаждении. [c.196]

В азотном холодильном цикле можно использовать стандартное оборудование, применяемое при получении кислорода из воздуха методом глубокого охлаждения. По такой схеме можно варьировать производительность установки в пределах 80—100% от проектной и, кроме того, можно перерабатывать газ непостоянного состава. По сравнению с первой схемой, в которой охлаждение производится только за счет эффект . Джоуля — Томсона, схема с азотным циклом требует на 15% больше капитальных вложений, а эксплуатационные затраты производства возрастают на 30%. [c.49]

Сравнение холодильных циклов сжижения воздуха [c.558]

Сравнение холодильных циклов [c.559]

Значительно более выгодны.. щ и удобными по сравнению с воздушными являются паровые компрессионные установки, позволяющие в области насыщенного пара приблизить холодильный цикл к обратному циклу Карно (рис. 6.12). Насыщенный пар низкокипящей жидкости (хладагента) всасывается компрессором и адиабатно сжимается до давления конденсации pj с за-фатой работы /ц (процесс 1-2). После компрессора сжатый пар поступает в конденсатор, где при постоянном давлении pj вследствие отнятия у пара теплоты q охлаждающей водой (процесс [c.169]

Необходимо иметь в виду, что для реализации процесса многоступенчатой конденсации требуется больший объем капитальных вложений. Сравнение указанных процессов по приведенным затратам (этот критерий учитывает величину эксплуатационных и капитальных затрат) показывает, что технико-экономические показатели процессов одно- и трехступенчатой конденсации практически одинаковы. Поэтому в схемах НТК для извлечения Сз .в дц, е с внешним пропановым холодильным циклом более одной ступени конденсации, как правило, не применяется. [c.180]

Сравнение турбодетандерной установки по подготовке газа Уренгойского газоконденсатного месторождения с такой же по схеме установкой, в которой ТДА заменен пропановым холодильным циклом, показывает, что капитальные вложения при условии добычи 30 млрд. м в год газа в случае применения ТДА меньше на 15 млн. руб., а среднегодовые эксплуатационные расходы — на 1,5 млн. руб. По отношению к другим способам подготовки газа в соответствии с требованиями отраслевого стандарта применение ТДА еще более эффективно. В течение 13 лет эксплуатации месторождения среднегодовой экономический эффект от применения ТДА вместо пропановых холодильных установок будет составлять 3,9 млн. руб. [c.183]

По сравнению с другими циклами, протекающими в тех же интервалах температур Гj и Гр, холодильный цикл Карно характеризуется максимальной эффективностью е. Поэтому он и рассматривается в качестве основного термодинамического холодильного цикла. [c.53]

Коэффициент холодопроизводительности. Получение низких температур при помощи холодильной машины основано на осуществлении о б-ратного кругового процесса или так называемого холодильного цикла. Для сравнения и оценки холодильных циклов обычно используют идеальный обратный цикл Карно, представляющий собой замкнутый круговой процесс, состоящий из последовательно следующих друг за другом изотермических и адиабатических процессов. [c.715]

При переработке природных и нефтяных газов за рубежом применяют холодильные циклы на смешанном хладоагенте. Преимуществами такого холодильного цикла по сравнению с циклом на индивидуальных веществах являются применение компрессора одного типа, отсутствие расхода дорогостоящих хладоагентов и связанных с этим затрат на их производство, транспорт и хранение. Указанные преимущества обеспечивают снижение капиталовложений и эксплуатационных затрат. [c.168]

Для сравнения обычной схемы ректификации со схемой, имеющей два ввода питания, определяют количество энергии, необходимое для охлаждения исходной смеси от температуры точки росы до температуры, при которой смесь подается в колонну. Минимальная работа в холодильном цикле для обратимого процесса [c.256]

Применение агентов с более высокими температурами образования гидратов по сравнению с пропаном позволит уменьшить затраты вторичного холодильного цикла или вообще их ликвидировать, если температура гидратообразования будет несколько выше температуры окружающей среды. Из табл. 59 видно, что пропан не удовлетворительный гидратообразователь. [c.461]

Сравнение различных холодильных циклов показывает, что удельные затраты энергии в каждом холодильном цикле снижаются при увеличении числа температурных уровней отбора тепла. Термодинамически более выгодными являются ожижительные циклы с детандированием газа при повышенных давлениях. Однако машины низкого давления (турбокомпрессоры, турбодетандеры) имеют более высокий к. п. д. и меньшие габариты, чем машины высокого давления. При определенных условиях преимущества, которыми обладают турбомашины по сравнению с поршневыми машинами, делают циклы низкого давления более выгодными, чем циклы с высоким давлением. [c.85]

Термодинамически более целесообразны схемы, в которых в колонну после предварительного охлаждения подаются обе фазы пирогаза жидкая и паровая. Такие колонны с прямоточным и противо-точным включением конденсаторов холодного орошения приведены на схеме рис. 101. Флегма для орошения колонны 1 образуется в конденсаторе холодного орошения 2. В этой схеме по сравнению со схемой рис. 100 отсутствует подача орошения в виде жидкого метана из метанового холодильного цикла, и поэтому нет смешения технологического и холодильного потоков, что упрощает условия эксплуатации системы извлечения. Размеры колонн в обоих вариантах схемы (рис. 101) всегда больше, чем ректификационной колонны [c.165]

На рис. Х.5,с для сравнения приведены простой замкнутый воздушный холодильный цикл и соответствующий ему паровой компрессионный цикл в энтропийной диаграмме. Воздушный холодильный цикл описывается контуром 1—2—3—4—1, а паровой компрессионный контуром 1—2 —3—4 —I (каким он принят для охлаждаемых помещений). [c.245]

При сравнении газовой холодильной машины с газовым тепловым двигателем [1] сразу становится заметным их принципиальное сходство. Однако поскольку их назначение различно, они должны рассматриваться с разных позиций. Газовый холодильный цикл часто называют обращенным циклом воздушного теплового двигателя, однако это определение может быть понято неправильно. Рассмотрим взаимосвязь между этими машинами более подробно. [c.17]

Рамки этой статьи не позволяют проанализировать причины такой относительно высокой экономичности. Это потребовало бы сравнения машины, основанной на использовании газового холодильного цикла, с другими системами, которые сильно отличаются друг от друга. Упомянем лишь о двух обстоятельствах. Во-первых, отношение давлений (равное — 2,2) мало, поэтому невелики адиабатические потери, играющие значительную роль в компрессорах других систем охлаждения. Во-вторых, работа расширения используется наиболее простым и эффективным образом, непосредственно передаваясь поршню. [c.40]

Сравнение обычного детандера с описываемым будет иметь смысл только при учете суммарных потерь в теплообменнике и детандере, так как оценить эффективность описываемого холодильного цикла. можно, только учитывая потери, вносимые регенератором. Если же сравнивать потери в описываемом цикле с суммарными потерями в обычных детандере и теплообменнике, то сравнение может оказаться в пользу описываемого цикла. Даже очень маленькие регенераторы могут оказаться эффектнее обычных теплообменников. В теплообменнике, работающем при температурах от комнатной до температуры жидкого воздуха, трудно получить температурный напор А Г меньше 10° С. Однако весьма несложно создать маленький компактный регенератор, который в сравнимых условиях работал бы с температурным напором 2° С. [c.66]

В данном разделе излагается в обобщенном виде методика расчета схем применительно к задачам анализа и проектирования ВРУ. Применение методики рассмотрено на примере типовых ВРУ. В ВРУ параметры узла охлаждения влияют на флегмовое число в РК, а параметры узла ректификации, в свою очередь, влияют на режим работы узла охлаждения. Поэтому основная особенность расчета схемы ВРУ по сравнению с расчетом холодильного цикла заключается в необходимости увязки соотношений между параметрами узлов ректификации и охлаждения. [c.162]

Как показывают расчеты, при использовании однотипного оборудования ео весьма мало. Так, при сравнении схем крупных установок для получения газообразного кислорода под атмосферным давлением с различными холодильными циклами еб= —0,01ч-0,01, при сравнении схем с различными з злами ректификации 86=0,01- 0,02 и т.п. При этом по данным об относительных энергетических затратах можно судить и об относительной стоимости продуктов разделения для различных схем. Естественно, что при разнотипном оборудовании, а также в случае принятия в сопоставительных расчетах различных значений исходных технологических параметров ее может изменяться в более широких пределах. [c.201]

Из последнего выражения следует 1) дополнительная работа, расходуемая в необратимом холодильном цикле, по сравнению с обратимым при получении одного и того же количества холода, равна произведению температуры окружающей среды на возрастание ее энтропии вследствие необратимости процессов цикла, если окружающая среда сохраняет постоянную температуру [c.17]

Дополнительная работа холодильного цикла по сравнению с обратимым равна в этом случае работе, соответствующей площади 1 —2—3 в 5—Т диаграмме (рис. 86,а). [c.211]

В работе [33] выполнено сравнение двух технологических схем для разделения смеси этилен — этан при высоком давлении (1,9 МПа) с замкнутым лропиленовым холодильным циклам (с тепловым насосом на внешнем хладоагенте) и при низком давлении [c.301]

На схеме рис. 1-16, г применен вспомогательный холодильный цикл. Такая схема отличается сложностью в сравнении с ранее рассмотренными и требует дополнительных энергетических затрат, однако она позволяет получить /вых ь Основной теплоноситель поступает в теплообменные секции ABO, охлаждается до определенной температуры, а затем доохлаждается в испарителе вспомогательного холодильного цикла до температуры, равной (или ниже) температуре охлаждающего воздуха. Из испарителя газообразный холодильный агент (аммиак, фреон) отбирается компрессором, сжимается до давления, определяющего температуру /к, конденсируется и дросселируется в испаритель. На рис. 1-16, г в качестве конденсатора использована одна из секций основного ABO, но в зависимости от нагрузки можно использовать большее число секций или отдельно взятый ABO. Рассматриваемую схему целесообразно применять в безводных районах или при пиковых повышениях температуры атмосферного воздуха. Регулирование в ней осуществляется отключением холодильного цикла при достижении на выходе из ABO температуры вых, а при дальнейшем снижении i изменением расхода охлаждающего воздуха. [c.31]

Если же в результате разделения газовых смесей необходимо получить газообразные компоненты, преимущества по сравнению с циклом Клода имеют другие холодильные циклы, основанные также на иэоэнтальпическом расширении газа, а именно цикл Гейландта и цикл Капицы. [c.227]

Холодопроизводительность холодильной системы, работающей на К401А, сопоставима с холодопроизводительностью систем на К12 при температурах кипения выще -25 °С. Зависимость давления насыщения от температуры представлена на рис. 7. В табл. 8 приведены результаты сравнения теоретических холодильных циклов при работе на К12 и К401А. [c.38]

Результаты сравнения теоретических холодильных циклов для К401С и К12 [c.42]

Процессы теплообмена в реальных аппаратах холодильных циклов всегда совершаются при конечной разности температур и сопровождаются потерей давления рабочего тела, притоком тепла из внешней среды или теплонотерями. Степень термодинамического совершенства тенлообменного аппарата и абсолютное значение потерь в нем могут быть нахвдены при сравнении реального теплообменного аппарата с идеальным, в котором источники указанных выше потерь отсутствуют. [c.210]

В ходе подготовки производства к работе в плановом году принято решение реконструировать установку аммиачного холодильного цикла. Годовой объем охлаждаемой смеси на действующей установке 43 520 тыс. м , после реконструкции — 50 ООО тыс. м . Капитальные вложения в действующую установку 46,3, на реконструируемую — 56,2 тыс. руб. Себестоимость в расчете на 1 тыс. м охлаждаемой смеси на действующей установке 1,73 руб., реконструированной — снижается на 0,23 руб. Удельный вес переменных затрат в себестоимости —87доопределить экономическую эффективность реконструкции в сравнении с действующей установкой. [c.29]

В воздухоразделительных установках, работающих по холодильным циклам высокого и среднего давления, пропускная способность предохранительных клапанов, устанавливаемых на верхней и нижней колоннах, должна обеспечивать сброс всего воздуха, который может быть подан в блок разделения, с учетом временного увеличения расхода воздуха по сравнению с производительностью компрессора при снижении давления в коммуникациях и аппаратах, расположенн-ных до воздушного дроссельного вентиля и детандера. Пропускная способность клапанов должна быть не менее пропускной способности полностью открытого дроссельного вентиля. [c.86]

Установки, работающие при высоком давлении, характеризуют ся применением этиленового холодильного цикла с изотермой д —100 °С, относительно небольшими габаритами oбopyдoвaни меньшим, по сравнению с установками, работающими при низко давлении, расходом дорогостоящих металлов (цветных и легирс ванных). В этих схемах депропанизация может осуществляться д или после деметанизации. Энергетически оба варианта равно ценны. [c.126]

Недостатком описанного способа повышения холодопроизво-дительности для низкотемпературной части установки разделения пирогаза является то, что циркуляционный поток, поступающий из сборника 9, при смешении с исходным пирогазом ведет к значительному изменению состава газовой смеси, сжимаемой компрессором 1. Однако этот недостаток возмещается применением более простого, а поэтому и более дешевого оборудования по сравнению с оборудованием этиленового холодильного цикла. [c.166]

К достоинствам сухого хода относится также уменьшение дроссельных 1 0терь в холодильном цикле по сравнению с влажным ходом. [c.187]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология