Теплообменники конечная разность температур

Минимальная конечная разность температур в теплообменниках равна 5° С. [c.519]

Из уравнений (У[1,1) и (УП,2) определяют также расходы теплоносителей. Если же их расходы заданы, то, пользуясь теми же уравнениями, находят обычно неизвестную в этом случае конечную температуру одного из теплоносителей. Когда неизвестны конечные температуры обоих теплоносителей, то ими задаются, принимая во внимание, что разность температур между теплоносителями на конце теплообменника должна быть практически ие менее. 3—5 "С. Наиболее желателен выбор оптимального значения конечной гемпературы на основе технико-экономического расчета. [c.341]

В обоих рассмотренных выше типах теплообменников движение продуктов теплообмена может быть как прямоточным, так и противоточным. Противоток дает большую среднюю разность температур при одинаковых начальных и конечных температурах продуктов теплообмена. Это большое преимущество противотока, позволяющее работать на меньших поверхностях теплопередачи. Кроме того, при прямотоке конечная температура нагревающейся жидкости всегда ниже конечной температуры охлаждающейся. При противотоке можно достиг- [c.106]

Однако существуют общие связи, определяющие основную закономерность — экстремальный характер зависимости КПД % от температуры То. Увеличение интервала рабочих температур Го.с—То влияет по-разному на потери в элементах установки. Потери от необратимости в регенеративном теплообменнике (как от конечной разности температур АТт-п, так и от гидравлических сопротивлений Ар,п и Арп) растут при прочих равных условиях с увеличением температурного интервала 7 о.с—То. [c.261]

Вывод формулы для конечных разностей температур греющей и нагреваемой сред в трубчатом теплообменнике с перекрестным током приведен, например, в [Л. 2-4]. При полном перемешивании потока греющей среды, движущейся в межтрубном пространстве, эта формула имеет следующий вид [c.100]

Потери из-за необратимости процессов в ХТС (внутренние потери) связаны с гидравлическим сопротивлением потоков, теплообменом при конечной разности температур, массообменом при конечной разности концентраций и др. К естественным (внешним) потерям относятся потери эксергии через тепловую изоляцию, потери с потоками, выходящими из системы с продуктами сгорания, с воздухом после воздушных холодильников, с водой после теплообменников, с побочными продуктами химического процесса. [c.288]

Если теплообмен будет и на участке йе, то для того, чтобы в конечной точке теплообменника е получить некоторую разность температур, [c.136]

Потери (92), обусловленные конечной разностью температур на теплом конце теплообменников, регенераторов, между поступающим воздухом и отходящими продуктами разделения. Эти потери называют потерями холода от недорекуперации. [c.32]

Холодильный коэффициент машины с промежуточным сосудом и теплообменником при конечной разности температур и полном промежуточном охлаждении [c.211]

Таким образом, основная причина, приводящая к росту / г и др, а следовательно, п низкой эффективности рефрижератора Линде определяется в конечном счете возрастанием разности температур АТт п к холодному концу теплообменника. [c.187]

Сжатый газ после компрессора / и холодильника II (точка 2) поступает в предварительный теплообменник III, где охлаждается обратным потоком расширенного газа до T a после этого газ разделяется на два потока. Часть газа (I—М) проходит через промежуточный теплообменник IV, основной V и после-охлаждения дросселируется Д0 конечного давления. Полученная после Дросселирования доля жидкости у выводится из отделителя жидкости VI. Отвод некоторой части М>0 потока т в детандер приводит к тому, что оставшееся (1-уИ) количество сжатого газа удается охладить в теплообменниках IV и У до более низких температур, чем в процессе Линде, что приводит к уменьшению разностей температур в этих теплообменниках. Дальнейшее увеличение М мо- [c.216]

Если Д Г — температурный напор (разность температур ядер потоков) при температуре Т в сбалансированном теплообмен нике (т. е. в противоточном теплообменнике при одинаковых теплоемкостях потоков), то расход энергии на одну грамм-молекулу, обусловленный конечным температурным напором [c.249]

Сравнивая полученные результаты для случаев аппаратов прямого тока и противотока, следует отдать предпочтение второму варианту, т. е. выбрать установку противоточного рекуперативного теплообменника. Этот вариант, несмотря на пониженное значение средней разности температур и увеличенные размеры поверхности теплообмена (115 вместо 65 в случае аппарата прямого тока), оказывается более экономичным. Здесь прежде всего следует отметить более полное использование тепла отходящих газов, охлаждающихся до 270°С (вместо 345 С), и соответственно больший предварительный подогрев поступающих продуктов (до 363 вместо 269° С). Нетрудно подсчитать, что в данном случае при указанных выше числовых данных установка противоточного теплообменника дает по сравнению с аппаратом прямого тока экономию до 17 000 руб. в год. В других случаях, конечно, могут получиться и иные результаты, но все же большей частью экономические преимущества остаются за противоточными аппаратами. [c.71]

Точность расчета теплообменника в условиях работы при высоких температурах определяет его надежность. Предлагаемые в литературе методики позволяют лишь приближенно учесть эффект излучения. Расчет излучения по средним температурам теоретически не правомочен, поскольку коэффициент теплопередачи в этом случае определяется разностью четвертых степеней абсолютной температуры. Точный расчет может быть выполнен поинтервально методом конечных разностей и последовательных приближений. Такой расчет весьма трудоемок при ручном счете, но может быть легко реализован на электронно-вычислительной машине. Нами был составлен алгоритм и выполнен расчет теплообменника с двойной циркуляцией для случая нагревания в нем воздуха при поперечном обтекании потоком высокотемпературных газов. [c.83]

Разность температур, стоящая в скобках уравнения (1-10), представляет собой максимальную разность температур теплоносителей, а произведение Счин( г.вх— х.вх) —теоретически предельное количество тепла, которое могло бы быть передано к теплообменнике от одного теплоносителя к другому при достижении нулевой разности температур потоков, т. е. в теплообменнике с бесконечно большой поверхностью теплопередачи. Фигурирующая в уравнении (1-10) величина е — эффективность или к. п. д. теплообменника — должна учесть реальные условия осуществления передачи тепла, происходящей при конечной разности температур теплоносителей, и потому всегда е<1. [c.16]

Возьмем другой простой пример из области теплопередачи. Предположим, что веш,ество нагревается от 30 до 90° С путем протекания через противоточный теплообменник, содержащий вещество, охлаждающееся от 120 до 40° С. И нагрев и охлаждение сами по себе можно считать обратимыми изменениями, и обычно так и делается при термодинамических рассуждениях. Чтобы не возникло представление, что тепловой поток при бесконечно малой разности температур может быть только обратимым, достаточно вообразить тепловой источник, температура которого всегда остается на М градусов выше (или ниже) температуры нагреваемого (или охлаждаемого) вещества. С другой стороны, это не создает путаницы относительно процесса в целом. Он бесспорно является необратимым процессом, поскольку тепло передается с конечной разностью М. При некоторых выводах полезным оказывается другой подход к анализу обратимости процесса. Вкратце его можно характеризовать следующим образом. Если представить достижение всех равновесных состояний только как бесконечно малый переход от соседних состояний, то обратимый процесс можно изобразить графически непрерывной линией на диаграммах состояния (рт mpt ИТ. д.). Необратимый же процесс так изобразить нельзя. В случае необратимого процесса можно отметить начальное и конечное состояния и указать общее направление изменения но природе необратимого процесса присуще, чтобы полный путь изменения был неопределенным, и поэтому он не может быть изображен в виде линии на термодинамической диаграмме. [c.83]

Количество получаемого жидкого воздуха при заданных производительности компрессора и конечном давлении сжатия в простом регенеративном цикле Линде зависит от величины холодопотерь вследствие недорекуперации <72 и в окружающую среду 3. Величина 2 зависит от разности температур на теплом конце теплообменника, а последняя—от поверхности теплопередачи чем больше поверхность теплопередачи, тем меньше разность температур, а следовательно, и 92. Так, при давлении сжатого воздуха 200 ата, недорекуперации 10° ( 2 = 2,4 ккал/кг воздуха) и холодопотерях в окружающую среду 93 = 2,1 ккал кг воздуха коэффициент сжижения составляет х=0,0363 кг/кг воздуха. При производительности компрессора 100 м 1ч расчетный выход жидкого воздуха составит около 5 л ч, при производительности компрессора 180 м ч—около 9 л ч. [c.221]

Внутреннее охлаждение газа ниже точки росы — охлаждение газа рас-ширением. Сжатием воздуха до более высокого давления, чем требуется условиями эксплуатации, охлаждением и его расширением влажность уменьшается во столько раз, во сколько конечное давление больше рабочего (при равных температурах). Расширением воздуха до требуемого рабочего давления лучше всего в расширительных машинах-детандерах снижают температуру воздуха, при этом происходит дальнейшее отделение воды. Для уменьшения необходимого перепада давления при расширении целесообразно подавать насыщенный влагой воздух. Но воздух после детандера, избавленный от излишней влаги, следует направлять в противоточный теплообменник, где отходящий воздух снизит температуру воздуха, подаваемого в детандер, и, кроме того, в результате повышения температуры относительная влажность отходящего из детандера воздуха уменьшится. Предполагается достаточная разность температур воздуха на входе в детандер и на выходе из него. [c.368]

Тепловая нагрузка Q = 5 400 ккал/ч. Начальная температура воздуха 303° К, конечная температура воздуха 155 К. Разность температур на теплом конце теплообменника Ai = 5° С. Температура насыщенных паров азота на холодном конце теплообменника Т з = 80,3°К- [c.220]

В случае прямотока (рис. УП-21) конечная температура более холодного теплоносителя /гк н может быть выше конечной температуры более нагретого теплоносителя Практически для осуществления процесса теплообмена на выходе из теплообменника должны быть некоторая разность температур [c.319]

Величина А а зависит от параметров работы машины и может изменяться в пределах 0,5—2,5 %. Тогда 1а = + А . = = 58,6 + 1,4 = 60,0 %. При наличии конечной разности АГр температур на холодной стороне теплообменника температура крепкого раствора на выходе из него Т = Т + АГр. Разность 74 [c.74]

Расчет потерь эксергаи в геплообменнон аппарате и ТС подробно изложен в работе [8]. Потери эксергаи в теплообненнике делятся на внешние и внутренние. К внешним потерям относятся потери эксергии с потоками, выходящими из теплообменника, и потери от теплообмена с окружающей средой. Внутренними потерями являются потери эксергии от конечной разности температур и от гидравлических сопротивлений в теплообменнике. Потери эксергии в ТС зависят от ее потерь в каждом аппарате, входящем в данную ТС. [c.140]

Для синтеза наиболее дешевых вариантов ТС с малыми потерями эксергии лучше применять технико-экономические критерии в виде минимума приведенных затрат. При расчете последних непосредственно учитываются потери эксергии от конечной разности температур взаимодействующих потоков в аппарате и в окружающую среду - через величину капитальных затрат на теплообменник, а от гидравлических сопротивлений в аппарате - через величину эксплуатационных затрат на перекачку потоков через теплообменник. Совместное использование экономических и термодинамических зфитериев эффективности ТС обеспечит получение высокоэффективных технологических схем. [c.151]

Так как конечные разности температур положительны, то кажется, что теплообменник должен работать, но если нанести кривые для охлаждаемого и нагреваемого кислорода, как это сделано на рис 68, то будет очевидно, что найдшаые условия не осуществимы, поскольку по высоте теплообменника встречаются отрицательные разности температур. Ввиду того, что для адиабатного теплообменника значения ДЯ для обоих потоков должны быть равны от каждой точки до любого уровня, то разность температур для любой части теплообменника определяется расстоянием по горизонтали между двумя кривыми 60. [c.428]

Следующей коиструктивной задачей, возникающей при проектировании теплообменника, является задача компенсации термических напряжений. Под влиянием различных температур среды в трубках и в корпусе возникает различное продольное удлинение этих частей аппарата, в результате чего появляется опасность деформации. При небольшой разности температур усилия, возникающие при расширении, могут быть восприняты вальцовкой трубок в трубной решетке и в результате удлинения трубки лишь прогибаются. Конечно, при этом необходимо проверить прочность вальцовки [c.212]

Как было показано в разд. IV.5.4, при использовании эвристического правила о переходе максимального количества теплоты максимальное число висячих вершин в дереве вариантов уменьшается от до N за счет того, что исключаются ветви (схемы), в которых операции теплообмена между одной и той же парой потоков повторяются. Дерево вариантов схем теплообмена может быть также сокращено за счет того, что, во-первых, в каких-то вершинах температуры всех потоков достигнут своих конечных значений, во-вторых, существуют вершины, куда осуществляется переход в результате темплообмена, который термодинамически невозможен (разность температур на входе и/или выходе теплообменника больше Dt min)- [c.158]

Элементные теплообменники представляют собой ряд последовательно соединенных одноходовых кожухотрубчатых теплообменников (см. рис. 3.40). Такое соединение допускает относительно высокую скорость движения теплоносителей как в трубном, так и в межтрубном пространствах без использования перегородок. Преимущество элементных TOA по сравнению с аппаратами с перегородками - возможность создания практически чистого противотока теплоносителей. Следовательно, использование элементной схемы соединения простых одноходовых TOA обеспечивает максимальную для заданных начальных и конечных условий среднюю разность температур теплоносителей (см. комментарий к формуле (3.105) для Ai p). [c.302]

При необходимости выбора конечных температур одновременно обеих сред ири заданных их расходах в первом приближении можно принимать такой температурный режим, при котором минимальная разность температур между средами была бы не меньше 10—20° С — для спиральных и ламельных жидкостных подогревателей 5—7° С — для спиральных и ламельных паро-жидкостиых подогревателей 3—5° С — для пластинчатых жидкостных теплообменников. [c.175]

Данная установка работает по дроссельному циклу, и покрытие холодопотерь от недорекуперации и через изоляцию производится за счет дроссель-эффекта метановой фракции. Метановая фракция, отделяемая в сепараторах, дросселируется после каждого из них до различного конечного давления, которое составляет после сепаратора 20-0,85 МПа сепаратора 9 - 0,65 МПа сепаратора 8 - 0,16 МПа и сепаратора 7 -0,035 МПа. Принятое в работе [86] распределение температур исходного газа на выходе из теплообменников и значений давления метановой фракции после др осселирования связано с учетом наименьших затрат энергии на дожатие метановой фракции до заданного давления 0,65 МПа при допустимой разности температур на тепловых концах теплообменников. [c.130]

Ясно, что произведение двух последних к. п. д. равно термодинамическому к. п. д. Идеальное действие цикла означает отсутствие необратимых эффектов, за исключением внутренних, присуших данному циклу. Следующие необратимые эффекты обычно ветре чаются при низкотемпературных циклах 1) приток тепла из окружающей среды 2) теплопередача в теплообменниках при конечной М 3) трение вещества в трубопроводах и в приспособлениях 4) механическое трение в машинах 5) дросселлирование и 6) обмен веществом между фазами, осуществляемый не при равновесии. Приток тепла всегда можно считать в пределе сводящимся к нулю то же справедливо и в отношении трения но дросселирование может быть необходимо для данного частного цикла. В отдельном случае может оказаться необходимой определенная разность температур, между тем как в пределе эта разность иногда может уменьшаться до нуля (см. гл. IX). [c.529]

Масса аппарата обратно пропорциональна Д ср", увеличение Д ср приводит к уменьшению массы. Однако увеличение абсолютных значений температур может привести к снижению Стдоп- Для определения оптимального значения температурной разности необходимо в уравнение (5-51) подставить развернутое значение M v и выразить Одоп как функцию температуры стенки, а затем и температур потоков. Увеличение Ai p может быть достигнуто применением теплоносителя с резко выраженной зависимостью теплоемкости от температуры. Тогда при больших значениях конечных разностей на концах теплообменника средняя интегральная разность может резко возрасти. [c.217]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология