Скорость возмущения массовая

При определении акустической проводимости у- из анализа нестационарного процесса горения обычно оказывается более удобным пользоваться массовой скоростью т вместо линейной скорости. Использованная выше величина возмущения проекции скорости V на внешнюю нормаль связана с возмущением массовой скорости, при X — -1- оо равным т (оо) — т, соотношением [c.299]

Рис. 7.13. Модуль ж-компоненты скорости возмущения, вносимого волнистой стенкой 1), возмущения массового расхода в волне Толлмина — Шлихтинга 2) и модуль г-компонепты скорости в акустической волне (. ).

Так, при изменении массовой скорости газа от до возмущение на входе [c.690]

Обычно термоанемометры малопригодны для точных измерений скорости в потоках взвесей, если даже они тонкие и жестко укреплены. Это объясняется тем, что теплоотдача от проволочки, вероятно, сильно зависит от наличия частиц. По-видимому [3, 58], даже при достаточно больших расходных массовых концентрациях частиц коэффициент теплоотдачи от проволочки фактически снижается. Полагают, что это обусловлено прилипанием очень мелких частиц к проволочке. Кроме того, из-за тенденции более крупных частиц очищать проволочку распределение более мелких частиц, по-видимому, должно изменяться. Таким образом, характеристики проволочки будут изменяться из-за случайных возмущений. Это препятствие на пути к использованию термоанемометров можно было заранее предвидеть, учитывая трудности их практического применения при измерениях в однофазных потоках, имеющих лишь незначительные следы тончайшей пыли. [c.125]

Согласно выводам из теории Ландау, за пределом устойчивости происходит рост амплитуды наиболее опасного возмущения Х . С ростом п размер быстро убывает, так же как и время его развития. Если величина возмущения велика по сравнению с шириной зоны горения (а только этот случай рассматривается теорией пределов устойчивого горения Ландау — Левича), то вместе с поверхностью жидкости изгибается поверхность химической реакции в газовой фазе (имеется в виду ближайшая к поверхности жидкости зона реакции в парах, которая наиболее сильна влияет на скорость горения летучих систем). Действительно, сравнение времен развития возмущений I и релаксации процесса горения показывает, что всегда I > Ясно, что увеличение поверхности горения должно повлечь за собой увеличение массовой скорости горения. Влияние искривления поверхности горящей жидкости на скорость горения отмечалось рядом авторов [37, 191]. [c.219]

Быстро протекаюш,ие значительные возмущения расхода через экспериментальный участок могут оказать существенное влияние на измеряемые значения критических тепловых потоков. Внезапное увеличение массовой скорости двухфазного потока может вызвать преждевременную фиксацию кризиса, и в результате будут рекомендованы заниженные значения <7кр- [c.53]

Перестройка потока и изменение всех его параметров — скорости, давления, плотности и т. д. происходит в пределах угла К ВК. До линии ВК поток остается невозмущенным и его состояние характеризуется параметрами в сечении ВС. На линии В К состояние потока соответствует давлению газа за направляющим аппаратом рх. Чем меньше давление за направляющим аппаратом, тем больше угол отклонения потока в косом срезе б и тем больше скорость потока на конечной границе области звуковых возмущений. Таким образом, благодаря тому, что с одной стороны косого среза нет стенки, поток автоматически заполняет такое сечение, которое соответствует массовой скорости, отвечающей приведенному давлению за направляющим аппаратом Рг. [c.293]

Преобладающий режим потока, наблюдаемый при всех критических тепловых потоках, состоит из нерегулярной волновой жидкой пленки, текущей вдоль обогреваемых стенок канала, и из дисперсных капелек жидкости в паре, а при меньшем паросодержании — из паро-жидкостной эмульсии в ядре потока. Возмущения пленки жидкости гораздо более значительны на обогреваемых поверхностях, чем на необогреваемых. Этот вид потока (рис. 23) наблюдался также при тепловых потоках ниже критических для массовой скорости [c.181]

Возмущенные градиентом массовой скорости функции распреде- [c.31]

К Следует отметить, что зависимость р от температуры, как и зависимость теплоемкости с , вблизи точки, соответствующей Т , имеет пикообразный характер. Таким образом, если Тук< Тт< ( ж — среднемассовая температура, а 7 — температура стенки) из-за локального возмущения потока жидкости термогравитационными силами, которые при восходящем потоке жидкости приводят к резкому снижению ее скорости у стенки, происходит уменьшение интенсивности теплоотдачи и увеличение Т . Указанное выше условие на практике обычно реализуется на относительно коротких участках трубы, поэтому ухудшение теплоотдачи носит местный характер, и это сопровождается пиком температуры стенки. В случае нисходящего течения в обогреваемой трубе теплоотдача практически такая же, как и при отсутствии массовых сил. [c.276]

Как уже отмечалось, наиболее надежными и точными являются методы измерения таких кинематических параметров ударных волн, как скорость ударной волны В и массовая скорость (или скачок скорости) вещества за ударной волной V. Скорость В можно определить, измеряя время между двумя сигналами от ударной волны на двух датчиках, реагирующих на достаточно сильное возмущение и расположенных на некотором расстоянии Аг друг от друга вдоль направления распространения волны. Тогда В = Аг/А1. [c.245]

Рис. 4 21. Зависимость фазовой скорости С = а1к, линейного и безразмерного 0 = декрементов затухания при распространении слабого гармонического возмущения в двухфазной пароводяной капельной смеси (ро = 1,0 МПа) от безразмерной частоты Цифровые указатели у каждой серии кривых соогветствуют относительному массовому содеря анию капель в смеси рг- Разные кривые каждой серии соответствуют различным значениям коэффициента аккомодации = 0 4-10 4-10 , оо

Модель зоны горения, предложенная Хартом и Мак Клюром, была усовершенствована Денисоном и Баумом введением нредположения о том, что скорость пламени зависит от свойства потока на горячей границе зопы горения (см. пункты б и в 4 главы 5), которое позволяет заменить феноменологические коэффициенты, учитывающие зависимость скорости пламени от давления и температуры, величинами, более тесно связанными со скоростью химической реакции. Ими была исследована лишь область колебаний низкой частоты (колебаний с частотой меньшей, чем 10 колебаний в секунду). При этом нестационарные уравнения сохранения необходимо рассматривать лишь в конденсированной фазе, так как можно считать, что процессы в газе без запаздывания следуют за колебаниями давления. Было установлено, что в этом предельном случае результаты зависят только от двух безразмерных параметров. В работе было рассчитано вызванное колебаниями давления возмущение массовой скорости горения, однако не были определены ни акустическая проводимость, ни фазовый угол (величины, которые являются наиболее существенными при решении вопроса о том, усиление или ослабление имеет место). Денисон и Баум Р] установили также наличие внутренней неустойчивости ) (самовозбуждение) у рассмотренной ими системы (см. пункт в 4 главы 7) [c.301]

Если секундный массовый расход топлива обозначить через т, а массу сгорающего в единицу времени топлива через гпсг, то относительное возмущение массовой скорости сгорания можно определить так [c.475]

Появление возмущений в начальной области канала при снижении расхода газа (искривление линий р(г)) обусловлено влиянием так называемой катодной струи, о которой оудет сказано ниже. Интересная информация, связанная с эксперимейтальным измерением профилей температуры, скорости и массовой скорости в различных сечениях канала дуги в аргоне нри М< и атмосферном давлении, содержится в [10]. Авторы [10] обнаружили влияние катодной струи на характеристики течения во входной области канала. [c.142]

На рис. 7.13 представлены профили модуля ж-компоненты скорости возмущения, вносимого в пограничный слой волнистой стенкой (кривая 1), модуля ж-компопепты скорости акустической моды (кривая 3) и модуля ж-компоненты массового расхода, рассчитанной по вектору гтш (кривая 2). Расчет выполпялся для М = 0,6, частотного параметра F = 20-i0 R = 960, h,.= i возмущение давления в акустической волне, падающей под углом г[) = 45°, удовлетворяет условию = 1 на внешней границе пограничного слоя. [c.154]

Когда газ вблизи зоны горения колеблется, происходят колебания скорости горения, которые вызывают пульсации скорости газификац1ш ТРТ ш относительно средней величины массового потока т. бычно эту величину представляют в безразмерном виде rh Irh, т. е. в виде отношения возмущения потока массы от поверхности горения к средней массовой скорости горения. Чтобы определить отклик процесса горения, необходимо знать его зависимость от частоты, амплитуды и типа колебаний в потоке, среднего давления в камере и состава топлива. Такую информацию можно получить, сделав следующие допущения [c.118]

Область юзмущений юлн нафузки зарождается в окрестности непосредственного действия того или иного фактора или факторов воздействия объемных (массовых) и поверхностных сил, температуры, облучения и др. С течением времени область возмущений расширяется с конечной скоростью, равной скорости распространения юлн нафузки с . Эта область офаничена частью поверхности тела 2, включая зафуженную поверхность, и поверхностью 1 фронта юлны нафузки, как показано на рис. 8.1. [c.202]

Влияние неоднородности течения в пограничном слое в газе на его устойчивость исследовалось в работах [133—137]. Эти результаты получены без учета вязко-невязкого взаимодействия, вследствие которого пограничный слой при сверхзвуковых режимах течения индуцирует градиент давления во внешнем потоке. Известно, что с ростом числа Маха роль этого эффекта должна возрастать [122]. Влияние вязко-невязкого взаимодействия на характеристики устойчивости неоднородных пограничных слоев при сверхзвуковых скоростях обтекания изучалось в работе 138]. Было рассмотрено обтекание плоской пластины при М = 4,5, числе Прандтля Рг = 0,72, показателе адиабаты и = 1,41, температуре торможения Го = 310 К, коэффициент вязкости зависел от температуры по формуле Сазерленда. Основное течение рассчитывалось в приближении локальной автомодельности [122]. Условия иа внешней границе пограничного слоя определялись в рамках теории сверхзвукового обтекания тонкого профиля с уравнеинем поверхности г/ = б (ж), где б — толш ина вытеснения на плоской пластине без учета вязко-невязкого взаимодействия. Далее расчет выполнялся на основе найденных профилей скорости и температуры. На рис. 5,7 показана зависимость пространственного усиления тш /.т-компонснты двумерного возмуш ения массового расхода от величины Т[ = уРУ х х/р ио, в сечении, соответствующем В = 1550, вычисленная с учетом неоднородности течения. На рис. 5,8 представлено распределение модуля возмущения ж-компоненты массового расхода по пограничному слою для тех же условий. Как видно из этих рисунков, эффект вязко-невязкого взаимодействия проявляется в окрестности максимума модуля возмущения ж-компонепты массового расхода. Результаты расчета без взаимодействия совпадают с данными работы [134]. [c.120]

Зависимость фазовой скорости звука и декремента затухания от частоты для пароводяной капельной смеси. Выписывать вытекающие из представленных выше общих дисперсионных соотношений явные зависимости фазовой скорости С и линейного декремента затухания к слабого гармонического возмущения от его частоты со и термодинамических параметров смеси в общем случае не пмеот особого смысла из-за их громоздкости. Анализ этих зависимостей можно выполнить на основе результатов прямых расчетов, некоторые из которых представлены ниже. На рис. 4.2.1 представлены результаты расчетов для монодисперсной пароводяной смеси. Рассмотрен только тот диапазон частот, который удовлетворяет требованию акустической однородности (Ь к > а). Раз.пичные серии кривых на каждом из представленных рисунков относятся к различным массовым содержаниям конденсированной фазы. Разные кривые каждой серии построены для различных значений коэффициента аккомодации Сплошные кривые соответствуют обычно принимаемому для воды значению = 0,04, чему при р = 1,0 МПа (Т = = Тв(р) и а = 30 мкм соответствует осталь- [c.325]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология