Поток массы

Система уравнений (3.32) и (3.33), в принципе, может быть решена для любой данной аналитической формы функции г [с). Графические зависимости х с от величины, которая, по существу, совпадает с отношением Ф/Х, были опубликованы [15—18] для ряда аналитических форм г (с). В функцию г (с) можно включить учет распределения температуры в твердой частице. Действительно, температура и концентрация связаны друг с другом соотношением, которое может быть получено из материального и теплового баланса в пределах твердой фазы, так как при лю бом данном значении. i поток массы реагентов, умноженный на теплоту реакции, равен,потоку тепла [19]. [c.48]

В гл. 4 было определено понятие степени свободы, т. е. установлено число независимых переменных системы, которое необходимо для ее однозначного описания. Там же было показано, что при выборе независимых переменных в соответствии с числом степеней свободы Р надо исходить из конкретных уравнений, которые характеризуют условия в системе. Эти уравнения рассматривались в гл. 6, причем одно из них [уравнение (6-49)] — в обобщенных переменных, а уравнения (6-50) — применительно к потокам массы, компонентов, теплоты и импульса. [c.104]

Для одномерного потока массы в зернистом слое [c.170]

Согласно неразрывности потока массы элементарные расходы обеих несжимаемых жидкостей через элемент границы раздела, включающий точку М, должны быть равны между собой. Отсюда следует, что нормальные составляющие скоростей фильтрации обеих жидкостей будут равны, т. е. = W2 . [c.203]

При ответе на первый вопрос необходимо учесть, что процессы химической технологии обычно не могут быть описаны с позиций электрических и магнитных явлений или с позиций теории поверхностных явлений. Кроме того, в большинстве случаев нет необходимости в данных о потенциальной и кинетической энергии потоков массы веществ. Поэтому в дальнейшем описание элемента процесса в технологической схеме процесса будет считаться полным, если в месте входа и выхода из элемента процесса для каждой фазы будет приведено /с + 2 данных (потоки компонентов, теплоты, импульса ). [c.33]

Эквивалентным указанному будет также описание процесса в том случае, если приводятся /с + 1 интенсивных и одна экстенсивная величина (потоки масс, к — . мольных долей, температура, давление). [c.33]

N — поток массы, моль/ед. времени или кмоль ед. времени, [c.55]

Уравнения (2.3) и (2.4) являются незамкнутыми. Помимо неизвестных функций р,- и щ они содержат члены Зц, 1,1 и которые не выражены через указанные функции. Поток массы характеризующий кинетику фазового пере сода, может быть определен только при совместном решении уравнений гидродинамики и уравнений тепло- и массообмена, рассмотрение которых не входит в задачу данной главы. Напротив, тензор поверхностных сил в фазах 2,- и сила межфазного взаимодействия являются чисто гидродинамическими параметрами. Их определение означает, по существу, формулировку реологических уравнений состояния для исследуемой смеси и представляет собой основную и наиболее сложную проблему при моделировании двухфазных течений. [c.60]

ПОТОКИ МАССЫ, КОМПОНЕНТОВ, ТЕПЛОТЫ (ЭНТАЛЬПИИ) И КОЛИЧЕСТВА ДВИЖЕНИЯ (ИМПУЛЬСА) [c.56]

В литературе получил распространение термин поток вещества как синоним потока массы, но в настоящей книге он не используется. Понятие поток компонента совершенно идентично потоку множества частиц, которым мы также не пользуемся во избежание недоразумений. [c.57]

Поток массы отдельно не рассматривается, так как его дает сумма потоков компонентов. [c.66]

Приведем уравнение сначала в общей форме, а затем для потоков массы, компонентов, теплоты и импульса для общего случая [c.70]

Частное от деления потока массы на среднюю молекулярную (мольную) массу фазы [c.151]

Другими словами, поток массы и физическое состояние входящей фазы однозначно определяют поток массы и физическое состояние выходящей фазы. [c.270]

Это означает, что к потоку массы и физическому состоянию входящего вещества, составляющим в совокупности /с + 2 данных, добавляется еще одно, однозначно описывающее разветвление. Этим дополнительным данным может стать поток массы у первого илп второго выхода, т. е. экстенсивная величина, либо отношение двух любых потоков массы, т. е. безразмерная интенсивная величина. [c.272]

Формула (13-3) указывает на то, что поток массы и физическое состояние двух потоков (из имеющихся трех) определяют поток массы в том же агрегатном состоянии и физическое состояние третьего потока. [c.272]

Это означает, что установление потоков массы и их физического состояния, также как и установление других показателей процесса, например, отношения двух потоков массы, выходящих пз разветвления, определяют систему однозначно. [c.278]

Действие однократно питаемого рециркуляционного каскада, состоящего из р одинаковых элементов, определяется однозначно, если известны потоки массы, состояние питания и некоторые дополнительные данные, к которым от- носятся концентрация какого-либо компонента в одной из фаз или отношение возврата. Так же как возврат является частным случаем рециркуляции, так и [c.280]

Это означает, что действие каскада с одним вводом питания, состоящего со стороны одной подачи возврата из р, а со стороны другой — из 5 одинаковых элементов, определяется однозначно, если известны поток массы, состояние питания и обоих продуктов, а также отношение возврата или концентрации компонентов. [c.281]

В качестве уравнения движения может быть использовано уравнение (2.72), в котором эквивалентный диаметр частиц /д, а следовательно, и скорость Иоо и коэффициент сопротивления С будут переменными величинами. Для определения потока массы / из одной фазы в другую необходимо решить совместную задачу гидродинамики, массо- и теплообмена при движении частиц в колонном аппарате. Предположим, что скорости массообмена невелики и изменение размера частиц по высоте аппарата происходит достаточно медленно. Пусть — характерное расстояние этого изменения. Если характерное расстояние гидродинамической стабилизации частицы и, кроме того, Ну<Н, то ясно, что 100 [c.100]

Это значит, что после установления потока массы и определения физических свойств входящего сырья остается свободным выбор только двух переменных. Одна из них — концентрация изобутана в продукте, а вторая — отношение возврата в нижней части ректификационной колонны. [c.282]

При установленном прямом потоке массы параллельное включение увеличивает время пребывания в аппарате в отношении 6 /0 . [c.284]

Впервые поступающий в реактор поток массы (первый цикл) равен [c.290]

Основное уравнение диффузии без реакции. Уравнения, описывающие диффузию, даются здесь лишь для одномерного случая. Концентрация диффундирующего вещества одинакова по всей произвольной плоскости, перпендикулярной оси х, и перенос вещества осуществляется лишь в направлении оси х. Поток массы f, или скорость переноса диффундирующего вещества через единицу поверхности, перпендикулярной оси х, в данный момент составляет [c.21]

G — поток массы в газовой фазе, моль/ч илп моль/сек h — удельная энтальпия, ккал/моль [c.293]

М — поток массы, моль/ч илп моль/сек п — число циклов [c.293]

Если волну распространения пламени рассматривать как неограниченную плоскость, движущуюся через реакционную систему, тогда несгоревшие газы будут двигаться по направлению к этой плоскости со скоростью г , в то время как сгоревшие газы будут распространяться далеко позади ее со скоростью иь- Различие в скоростях обусловлено различием в плотностях сгоревшего и несгоревшего газов дь Закон сохранения масс требует, чтобы скорость потока массы через любую поверхность была постоянной, так что если V — линейная газовая скорость в любой точке по отношению к стационарному фронту пламени, то скорость массы т = ди постоянна для каж- [c.399]

Если сделать приближения такого же типа, как и в случае стационарных пламен, то можно использовать уравнения (XIV. 10.22), чтобы получить скорость потока массы сгоревших газов относительно ударного фронта. Это уравнение вместе с законом идеального газа и законами сохранения (массы, момента и энергии) для двух зон полностью определяют плотность и давление в каждой из трех областей, разделенных зонами (т. е. несжатые газы, сжатые газы и сгоревшие газы). [c.409]

С учетом монодисперсного состава частиц поток массы из одной фазы в другую за счет фазовых переходов представим в виде [c.63]

Это же количество вещества можно выразить как поток массы через поверхность капли [c.178]

Е — поток массы, равный ее расходу через единицу поверхности, моль (см сек) [c.12]

Под потоком массы мы будем понимать массу, протекающую в единицу времени, т. е. dmidt или mit. Единица измерения потока массы — кг1ч или кг сек. В определении потока массы химический состав системы во внимание не принимается. [c.57]

Поток компонента является частным случаем потока массы. Термин относится только к массе выбранного -го компонента, выраженной в молях. Единица измерения потока компонента — моль/ч (кмоль1ч) или моль сек кмоль сек). Такой поток выражается зависимостью dNJdt или N-Jt. В химическом отношении поток [c.57]

Это саидетельствует о том, что потоки массы и физическое состояние обеих входящих и обеих выходящих фаз определяются однозначно. [c.277]

Здесь /у,- - поток массы из / фазы в г фазу за счет фазовых переходов Х,- -тензор напряжения в 1-й фазе Л,,- - сила межфазного взаимодействия, отнесенная к единице объема смеси /, - вектор массовых сил, дейсгвующих в г-й фазе. [c.60]

Используя критерий Нусельта, имеем следующие соотношения для определения величины потока тепла Q (в ккал/ч) и потока массы М (в кг/ч) испаряющегося охладителя [c.113]

Поток массы F, выраженный в моль1 см - сек) и характеризующий перенос электролита (концентрации с) со скоростью v, составляет v , т. е. [c.27]

Аналогичная зависимость, по-видимому, справедлива для режима идеального вытеснения, а из уравнений 2.7 следует, что она также приложима и к ламинарному потоку в трубе. Представляется, что эта закономерность имеет более общий характер и не ограничивается какими-либо особыми допущениями о режиме перемешивания или о типе потока [26—28]. Сполдин- [27] показал, что для соблюдения равенства необходимо, чтобы диффузия индикатора была мала по сравнению с потоком массы. На практике это требование в основном, вероятно, выполняется . [c.97]

Покажем в качестве примера, как рассчитывается скорость испарения воды из капилляров с учетом диффузии пара и пленочного течения [45]. Будем решать эту задачу в квазистационарном приближении. Пусть мениск находится на расстоянии L от устья капилляра радиуса г полубеско-нечной длины (рис. 1.10). Рассмотрим испарение в воздух, в котором поддерживается постоянное парциальное давление пара ро = onst. В силу условия неразрывности поток массы Q каждого сечения капилляра равен сумме потоков в фазе Qo и в пленке Q/ [c.28]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология