Поток в трубопроводах

Дросселирование встречается практически во всех многоступенчатых схемах разделения нефтяных смесей с понижением давления в последующей ступени разделения. Заметное дросселирование потока будет иметь место также в том случае, когда перепад давления потока в трубопроводе соизмерим с давлением в системе. Такая картина, в частности, отмечается при движении мазута в трансферном трубопроводе от печи до вакуумной колонны. [c.55]

Практически давление в вакуумной колонне больше указанных цифр на величину потерь напора парового потока в трубопроводе и конденсаторе (рис. П1-36). [c.200]

Кожух омывается с обеих сторон потоками, имеющими практи- ески одинаковую температуру. Сборная камера рассчитана так. чтобы катализатор но заносился восходящим потоком в трубопровод. При необходимости размещают несколько горизонтальных рядов желобов. [c.117]

Основными источниками вибрации являются неуравновешенность масс движущихся частей машин, неравномерность газовых потоков в трубопроводах, воздействие ветра на строительные конструкции и технологическое оборудование, сейсмические явлений. [c.196]

С помощью этого уравнения можно определить величину щ им удобно пользоваться для оценки потоков в трубопроводах, когда оказываются трудно применимыми обычные методы расчета. Зная величину до и измеряя с в функции от времени в точке отбора проб, находящейся на достаточном удалении от места ввода индикатора в направлении потока, и рассчитывают по [c.98]

Места на другое. Трубка Пито приобретает большое значение при необходимости замерить расход потока в трубопроводах большого диаметра. [c.192]

Трубка Пито при установившейся скорости потока в трубопроводе создает лишь одно значение перепада. Это значение может быть настолько мало, что измерить его обычным дифманометром не представляется возможным. [c.192]

Колебания скорости потока в трубопроводах и пульсации давления, обусловленные неравномерной подачей, порождают ряд нежелательных явлений в насосных установках. Появляется вибрация в трубопроводах, а колебания напряжений в деталях трубной обвязки приводят к усталостным разрушениям. Пульсации давления могут неблагоприятно отражаться на технологическом процессе. Чтобы максимум переменного давления не превышал допускаемое для данной гидравлической системы (трубы, соединения, уплотнения), в ряде случаев приходится снижать мощность насоса ниже располагаемой. Колебания давления во всасывающем тракте — причина нарушения процесса всасывания, снижения наполнения цилиндров жидкостью или даже полного прекращения (срыва) подачи. [c.113]

Поток в трубопроводах некруглого сечения............... [c.10]

Рис. 1-15. К определению средней скорости потока в трубопроводе.

Для потока в трубопроводе с постоянным поперечным сечением согласно формуле (1-32) имеем [c.27]

Например, накопление происходит в сборнике, из которого вытекает меньшее количество жидкости, чем поступает в него. Значения Wi и могут изменяться во времени, но могут быть и постоянными. В этом случае процесс будет полунепрерывным. Если Л/ = 0, а и № 2 изменяются во времени, то поток — неуста-новившийся (например, пульсирующий поток в трубопроводе). [c.28]

Рис. 1-18. Ламинарное движение потока в трубопроводе.

Поток в трубопроводах некруглого сечения [c.49]

Сопротивления потоку в трубопроводах некруглого сечения рассчитываются также с помощью уравнения Дарси — Вейсбаха, однако вместо D используется эквивалентный диаметр D , равный учетверенному гидравлическому радиусу Гг. Гидравлический радиус определяется как "отношение площади поперечного сечения потока F к смоченному периметру П этого сечения [c.49]

Перемешивание потока в трубопроводе............... 196 [c.92]

Перемешивание потока в трубопроводе [c.196]

Поток в трубопроводе. Динамика перемешивания потока в трубопроводе может быть определена в случае ламинарного движения. Если в некоторый момент начать подачу жидкости с индикатором, имеющим концентрацию уо, то, как показано на рис. П-102, при профиле ламинарного движения индикатор появится у выхода спустя промежуток времени то. Средняя концентрадия индикатора на выходе у будет возрастать, асимптотически приближаясь к г/о. [c.199]

Рис. 4.2. Схема движения потока в трубопроводе произвольного сечения.

ВЫБОР СКОРОСТИ ПОТОКОВ В ТРУБОПРОВОДАХ И КАНАЛАХ [c.117]

Пример 18. Определить, будет ли обеспечена эмульсионная структура водонефтяного потока в трубопроводе диаметром D = 0,515 м при следующих условиях Q = 1 м /с = 0,6 м /с Р = 820 кг/м v = = 20-10" м /с Рв = 1000 кг/м = 10 м /с о в = 0,04 Н/м. [c.231]

Так как > 5в, т.е, неравенство (9.1) выполняется, эмульсионная структура водонефтяного потока в трубопроводе диаметром 0,515 м обеспечивается. [c.232]

Для потоков в трубопроводах в качестве характерных линейных размеров удобно выбирать радиусы илн диаметры сходственных сечений. [c.23]

Для потоков в трубопроводах в качестве характерных скоростей удобно выбирать средние или максимальные скорости в сходственных сечениях. [c.23]

Потоки, кинематическая картина которых определяется инертностью и вязкостью жидкостей (напорные потоки в трубопроводах, истечение жидкостей через малые отверстия и т. п.). Подобие осуществляется при геометрическом подобии границ потоков, кинематическом подобии на границах и одинаковости чисел Рейнольдса. Отсюда следует, что 1 = / (Ре) и = / (Ре). [c.27]

Для потоков в трубопроводах число Рейнольдса выражается следующим образом [c.27]

По мере возрастания числа Ке в местном сопротивлении развивается турбулизация потока возникают беспорядочные перемешивания частиц жидкости, отрывы потока от стенок и вихреобразования. При значениях числа Не, меньших Не р для равномерного потока в трубопроводе, создаваемая местным сопротивлением турбулентность гасится силами вязкости на последующем участке стабилизации потока и в трубопроводе продолжает сохраняться ламинарный режим. При Не > Ке р поток полностью становится турбулентным в пределах этого режима зависимость от Не является значительно более слабой. Для местных сопротивлений с фиксированной точкой отрыва потока, в которых потеря напора в основном обусловлена вихреобразованиями, практически можно принимать значения постоянными во всей области турбулентного режима. Так, потеря в случае внезапного расширения трубопровода при Не > 3000 с достаточным приближением выражается формулой [c.148]

НЫМ является кольцевой режим движения, когда жидкость движется в виде пленки по стенке трубы, а пар — в середине трубопровода. Этот режим устанавливается при достаточно высокой скорости потока (Ргс>300) и высоком объемном па осодержании (р>0,95). Отметим, что для вакуумной перегонки мазута объемное паросо-держание потока в трубопроводе меняется в пределах р = 0,99— 0,998, а критерий Ргс = 250—2500. [c.180]

Втекание жидкости в трубопровод из больиюго обьема происходит всегда со всех сторон. Оно связано с уменьшением сечения потока и иа )а-станием скорости от нуля до заданной величины в трубопроводе. Кривые, показанные на рис. 1.9, — геометрические места точек равных скоростей (изотахи). Числа, поставленные около изотах /, — скорость в процентах от средней скорости потока в трубопроводе. Линии 2, перпендикулярные изотахам, — наиравление движения жидкости (линии тока). Эти линии, как видно из графика, получаются искривленными. [c.21]

Дальнейшее утолш,ение кромки входа не влияет на течение жидкости. Условия входа потока в трубопровод существенно улучшаются при установке конического раструба (рис. 1.12, а). Интенсивность отрыва потока зависит от угла конусности фк и от относительной длины конуса Г . = VDh- Наилучшие условия входа получаются при угле конусности rpi = 40 4-70°. Можно принять длину конуса == 0,2 0,3. [c.23]

Исходя из блочной структуры модели, типовые процессы химического производства можно представить в виде отдельных составляющих, как это показано на рис. 4.3. В зависимости от назначения отдельных моделей эти составляющие будут иметь описание различной степени детализации. Например, при описании диффузионного процесса гидродинамика перемещения потока в трубопроводах подвода сырья и отвода продуктов может на стадии оценки явлений массотеплопереноса не учитываться, а выступать определяющим фактором при гидравлическом расчете трубопроводов. [c.80]

Методика отбора проб. Большинство потоков, поступающих со скважин, состоят из газа и жидкости, соотношение которых непрерывно меняется. При этом пределы изменения соотношенпя газ—жидкость могут быть очень широкими от скважин, содержащих практически чистый газ, до скважин, содержащих практически только нефть, где соотношение газ—нефть очень мало. Пробу на анализ можно отбирать между скважиной и первым сепаратором. На рис. 187, а показан один из способов отбора пробы из трубопровода с помощью пробоотборника типа зонд. Этот пробоотборник вводится в поток, поступающий со скважины, по центру трубы таким образом, чтобы направление потока в нем совпадало с направлением потока в трубе и скорость потока была равна скорости потока в трубопроводе. При этом условии по истечении определенного времени можно отобрать представительную пробу. Для получения надежных результатов анализа необходимо хорошее оборудование и тщательная установка пробоотборника тина зонд по центру трубопровода. Однако этот метод имеет определенные недостатки [c.287]

Компоновка оборудования химико-технологических систем (ХТС) как одна из сложнейших НФЗ конструкционного проектирования ХП включает задачи размещения (компоновки) оборудования и трассировки трубопроводов. Постановка задачи оптимальной компоновки оборудования ХП формулируется следующим образом при заданных технологической схеме ХТС выпуска требуемой продукции, типоконструкциях и геометрических размерах единиц оборудования (ЕО) определить оптимальный вариант размещения ЕО и конфигурации трасс трубопроводов, для которого приведенные затраты ХТС были бы минимальны при обязательном выполнении ряда ограничений на значения параметров режимов функционирования ХТП, на условия эксплуатации ХТС, а также на размещение оборудования и координаты прокладки трасс трубопроводов. Эти Офаничения включают пять групп условий Т1 — обеспечение гидродинамических режимов движения технологических потоков в трубопроводах и аппаратах ХТС Т2 — соблюдение параметров оптимального технологического режима функционирования ХТС в целом и отдельных ХТП ТЗ — возможность технического обслуживания оборудования и трубопроводов — соблюдение конструкционных ограничений на размещение ЕО и прокладку трасс трубопроводов Т5 — выполнение требований безопасного и надежного функционирования ХТП [21]. Условия Т1—Т5 формулируются в виде совокупности ЭП, использование каждого из которых позволяет получить одно из рациональных решений задачи компоновки, не гарантируя, однако, нахождения оптимального решения. [c.39]

Отчет № 15 о разработке новых продуктов, июль 1959 г. У. В. Снайдер и др., фирма Е. I. du Pont de Nemours and o., In . Модификация битума неопреновым латексом . Латекс непрерывно поступает через впрыскивающее сопло в поток расплавленного битума. Вода из латекса испаряется, создавая турбулентный поток в трубопроводе, который снабжен паровой рубашкой. Затем смесь попадает в циклонный сепаратор, где удаляется пар, а оттуда — в емкость с мешалкой для готового продукта. [c.233]

В данном случае. можем принять (см. рис. 4.10) р1=р р2=ра 7 0 мм рт. С7. ==1,013 6ар о)1 0 Ш2 = й), где оз-скорость потока в трубопроводе 22—21 = = /г = сопз1 (изменением уровня кислоты в монтежю можно пренебречь), поэтому уравнение (4.46) примет вид [c.125]

Важным следствием подобия потоков в трубопроводах является одинаковость эпюр безразмерных скоростей в сходственных сечениях. Действительно, в сходственных точках потоков, определяемых для сходственных сечений одинаковыми безразмерными радиусами rlR = idem, безразмерные скорости одинаковы, следовательно. [c.23]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология