Коэффициент в области турбулентной пен

Влияние физических величин учитывается коэффициентом g. На последний оказывает значительное влияние величина вязкости, которая включена в критерий Re. В области турбулентного течения коэффициент трения зависит от шероховатости стенок трубки или канала. [c.169]

Фармер [30] скоррелировал коэффициенты массопередачи для капли в области турбулентного движения при помощи зависимости, подобной уравнению (1-95). Для Ее<300 скорость экстрагирования соответствует молекулярной диффузии из неподвижной капли. Путем введения соответствующей поправки учтена ассоциация растворенного вещества в случае неполярных растворителей с таким расчетом, чтобы получить согласованность результатов для полярных растворителей. [c.87]

Таким образом, поток разбивается на две области область, непосредственно прилегающую к поверхности раздела толщиной 0(,л (диффузионный слой), в которой коэффициент турбулентной диффузии меньше коэффициента молекулярной диффузии и область, представляющую остальную часть потока, в которой коэффициент турбулентной диффузии больше коэффициента молекулярной диффузии. В первой области турбулентной диффузией по сравнению с молекулярной пренебрегают п рассматривают поток вещества, проходящий через нее, как чисто молекулярный. Это положение оказывается справедливым при наличии твердой фиксированной границы раздела. [c.240]

Величину ал можно определить по формуле (4.18) или с учетом поправок на волновое движение, изменения физических свойств жидкости с температурой и. переохлаждение конденсата — по формуле (4.30). Величину локального коэффициента теплоотдачи в области турбулентного течения пленки конденсата в работе [86] [c.130]

Лабунцов [72] для определения локального коэффициента теплоотдачи в области турбулентного течения пленки конденсата предложил формулу [c.131]

Сопоставляя это с уравнением (П. 24), находим, что Сг = = п/2-Сх, где Сж 0,48 — коэффициент сопротивления шара в области турбулентного обтекания. [c.54]

Если же область турбулентного течения ограничена стенками, то вблизи них турбулентная вязкость исчезает. Очевидно, что в этом случае коэффициенты турбулентной вязкости являются более сложными функциями координат и времени. Теория турбулентной вязкости для пристенных течений до настоящего времени еще не разработана в полной мере. Дополнительную информацию по этому вопросу можно найти, например, в 33]. Наиболее достоверные модели турбулентности предложены для турбулентных пограничных слоев. [c.109]

Карман подразделил весь профиль скорости на три слоя — ламинарный подслой, буферный слой и область турбулентного ядра—для того, чтобы получить простые выражения для аналитического расчета. Размер этих трех областей, а также уравнения, которыми может быть описано поле скоростей каждой из них, можно видеть на рис. 6-20. Кро ме того. Кардан предположил, что поток в ламинарном 1Юдслое полностью ламинарный, таким образом, член, содержащий коэффициент турбулентной 280 [c.280]

Использование этого уравнения для расчета мощности Ы, потребляемой мешалкой, осложняется тем, что коэффициенты С и г являются постоянными величинами только в области турбулентного режима движения жидкости в аппарате. Поэтому на практике предпочитают пользоваться зависимостями Еим = [c.178]

Третья область - область квадратичного сопротивления. Для нее характерными являются Ке > 5 10 . Коэффициент трения в этой области турбулентных режимов движения не зависит от числа Ке, а является функцией только относительной высоты бугорков шероховатости Х-/ к ). Для расчета коэффициента трения в этих условиях применяется формула [c.57]

На участке 3-4 величина коэффициента X возрастает, приближаясь с ростом числа Ке к некоторому постоянному значению. Этому участку соответствует переходная область турбулентных режимов движения, где X рассчитывается по формуле (1.156). [c.58]

При обобщении опытных данных по гидравлическому сопротивлению трубопроводов для всех областей турбулентного режима получено следующее уравнение для определения коэффициента трения [c.105]

На рис. 2-15 приведен график Г. А. Мурина (ВТИ), дающий зависимость коэффициента сопротивления трения к от критерия Рейнольдса Не и относительной гладкости (Д — абсолютная эквивалентная шероховатость) для стальных труб в различных областях турбулентного режима. [c.98]

В той же работе указывается, что коэффициент массопередачи в области турбулентной иены на тарелках с двумя перфорациями можно определить по формуле [c.132]

Многие практические задачи по турбулентности включают область вблизи твердой поверхности, поскольку по своему смыслу именно эта область служит местом зарождения турбулентности и поскольку именно в этой области требуется вычислять напряжения трения и скорости массопереноса. Делалось много попыток изучить экспериментальные данные с целью обобщения свойств разных характеристик турбулентного переноса вблизи поверхности. К таким характеристикам относятся средние высших порядков, например напряжение Рейнольдса, вытекающие из усреднения уравнений движения и конвективной диффузии. Это обобщение имеет вид универсального закона распределения скоростей вблизи поверхности. Тот же результат можно выразить с помощью турбулентной вязкости и турбулентной кинематической вязкости — коэффициентов, связывающих турбулентный перенос с градиентами скорости. Эти коэффициенты существенно зависят от расстояния до стенки и потому не являются фундаментальными характеристиками жидкости. Такого рода информация часто получается при изучении полностью развитого течения в трубе или некоторых простых пограничных слоев. [c.322]

За последние годы появились также так называемые обобщенные формулы для коэффициента Шези, действительные для однородных ньютоновских жидкостей во всей области турбулентного движения (в том числе и в области квадратичного сопротивления). К ним относится [c.36]

При измерении коэффициента трения в трубопроводах выяснилось, что он зависит от числа Рейнольдса, а в области турбулентного течения еще и от шероховатости поверхности. В области ламинарного течения коэффициент трения обратно пропорционален числу Рейнольдса, что согласуется с соотношением Гагена — Пуазейля (З.П). Поэтому для каналов круглого сечения он определяется по формуле [c.50]

Смысл последнего неравенства ясен благодаря малости коэффициента диффузии О турбулентное размешивание обеспечивает постоянство концентрации во всей области турбулентного пограничного слоя и частично во внешней части вязкого подслоя. Как будет показано ниже, фактически можно считать, что о составляет около 4 или от Оо. [c.160]

Ранее мы отмечали, что характер сопротивления частицы предопределяется процессами, происходящими в пограничном слое у ее поверхности. Установлено, что внешняя турбулентность значительно смещает по направлению к меньшим значениям чисел Ке область турбулентного и критического обтекания за счет турбулизации пограничного слоя [63, 64]. Определено также, что с увеличением степени турбулентности несущего потока коэффициент сопротивления частиц уменьшается. [c.64]

Для шероховатых труб при условии, что Не > 2300, т. е. для всей области турбулентного течения коэффициент К можно определить по формуле [c.177]

Исследования доказали, что так же, как и при течении по трубам, большое значение имеет шероховатость поверхности элементов насадки. На рис. 2-12 представлены значения этих коэффициентов для ламинарного течения [прямая линия отвечает в логарифмической системе координат уравнению (2-133)]. Кроме того, график дает коэффициенты при турбулентном течении и переходной области для материалов с гладкими зернами (стекло, фарфор), со средней шероховатостью (глина, цемент), [c.102]

Величину среднего коэффициента теплоотдачи в области турбулентного течения цленки конденсата можно определить по рис. 4.5. [c.131]

Приближенный метод определения распределения вероятностей концентрации и коэффициента перемежаемост. В практических приложениях, связанных главным образом с. расчетом течений реагирующего газа, важно иметь простой приближенный метод определения плотности вероятностей концентрации и коэффициента перемежаемости. В литературе известно несколько таких методов (см., например, Вилюнов и Дик [1976], Борги [1980] и др.). В названных работах уравнение для плотности вероятностей вообще не используется. Вместо этого функциональный вид плотности вероятностей задается априори, и он обычно считается универсальным во всех областях турбулентного потока. Такое предположение позволяет восстановить плотность вероятностей по первым двум моментам, которые можно рассчитать с помощью традиционных полуэмпирических теортй турбулентности. [c.101]

Проведенный ниже анализ основан на идеях теории локально однородной турбулентности. Главное внимание уделено анализу тех поправок к этой теории, которые обусловлены перемежаемостью. Рассматриваемое явление понимается в смысле определения, принятого в главе 1, т.е. анализируется внешняя перемежаемость. Введенное предположение основано на результатах исследования главы 3, в которой установлено, что коэффициент перемежаемости у меньше единицы во всех областях турбулентных течений. Численные расчеты, проведенные в главе 3, показали, что в струях и следах сзоцествуют протяженные области, в которых коэффициент перемежаемости настолько мало отличается от единицы, что эти различия невозможно зафиксировать при современном уровне измерительной аппаратуры. Следовательно, такой подход не противоречит известным экспериментальным данным, из которых следует, что в струях, следах, пограничных слоях и тд. существуют области, в которых, казалось бы, 7=1, Поэтому представляется, что рассматриваемое явление необходимо учитывать и при анализе локальной структуры турбулентности. [c.141]

Следует отметить, что кривая А. 3. Евилевича для осадка построена при С= onst, т. е. в предположении, что движение происходит в автомодельной (квадратичной) области. В действительности же движение происходит не только в квадратичной области турбулентного режима, но и в области структурного режима коэффициент С, как будет показано ниже, меняется при изменении скорости. [c.81]

Гэллоуэй и Сэйдж [302,303] составили обзор работ, посвященных исследованию переноса вещества к шару или от него при числах Re до 10 с охватом явления отрыва линий тока от поверхности шара, а также области турбулентности. Эти авторы установили полуэмпирическую зависимость коэффициента переноса от угла, числа Рейнольдса и других параметров. [c.522]

I область, называемая ядром турбулентного потока и составляющая основную часть его (определяемую ориентировочно по характеру изменения профиля скорости осредненного движения (w (г))) имеет переменную толщину бя. т. п, зависящую от интенсивности турбулентного переноса, который здесь господствует настолько, что коэффициенты турбулентной вязкости nt превышают обычные коэффициенты молекулярной вязкости ц на несколько порядков и движение в целях упрощения можно считать энергетически бездиссипативным, как в потоке идеальной жидкости (в модели Эйлера — Бернулли). Границы этой области турбулентного потока можно очертить логарифмиче- [c.30]