Потери с отходящими газами

Потери с отходящими газами [c.382]

Потери с отходящими газами . ..... То Н(е 1Н,4 1 24,6 [c.326]

Расходная часть тепла слагается из следующих статей тепло восстановления окислов 69—72%, потери с отходящими газами 4— 9%, тепло, уносимое металлом, 4—6%, шлаком 0,2—0,3%, потери тепла кладкой печи и через кожух 2—4%, потери через колошник [c.72]

Как видно из уравнения, потеря с отходящими газами тем больше, чем выше их температура и чем больше объем отходящих газов от сгорания 1 кг, или 1 нн топлива (т. е. чем больше коэффициент избытка воздуха). Если в печи имеет место потеря газов через окна, то [c.111]

У котлов, работающих на газовом топливе, нет потерь тепла от механического недожога, меньше потери с отходящими газами благодаря работе с малыми избытками воздуха и отсутствию заноса золы и сажи на стенки котла и меньше потери с химическим недожогом. Поэтому к. п. д. паровых котлов мелких и средних котельных установок, переведенных на газ, может быть повышен на 5—20% по сравнению с работой их на твердом топливе. [c.165]

Потери с отходящими газами........ [c.158]

Потери с отходящими газами, % Потери во внешнюю среду, % [c.86]

Система улавливания частиц и регулирования величины потерь с отходящими газами относится к числу наиболее существенных элементов установок с кипящим слоем. Здесь обычно используются циклоны, мультициклоны, матерчатые рукавные фильтры и электростатические осадители (фильтры Коттреля). [c.448]

Общая степень извлечения КС1 из сырья составляет около 90%. Технологические потери хлористого калия при растворении, сгущении, фильтровании и промывании шламов составляют 6—8%, механические потери с отходящими газами сушильных аппаратов и другие неучтенные потери — около 1,5—2%. [c.372]

Основное количество тумана серной кислоты, образующегося в денитрационной башне, осаждается в последующих башнях, но часть его выбрасывается в атмосферу с отходящими газами. Концентрация тумана в отходящих газах около 5 г м , т. е. потери серной кислоты составляют около 1,5% от всего вырабатываемого количества. Чтобы уменьшить потери с отходящими газами, на некоторых сернокислотных заводах установлены электрофильтры для выделения капель тумана серной кислоты из отходящих газов. Однако стоимость электрофильтров довольно велика, поэтому желательно снизить количество тумана, образующегося в денитрационной башне, и тем самым уменьшить потери серной кислоты с отходящими газами без установки специальных электрофильтров. [c.238]

Поддерживают небольшой избыток этилена (меньше 3%) против стехиометрического. Возможна утилизация этого избытка этилена пропусканием отдувочного газа, выходящего из скруббера 2, в низ колонны 3, где он контактирует с частью брома. Дибромэтан-сырец может быть освобожден от непрореагировавших брома и этилена обработкой ультрафиолетовым светом длиной волны 380—500 нм. Реактор диаметром 0,3 м обеспечивает производительность 30 т/сут. Получают 1,2-ди-бромэтан с высоким выходом. Потери с отходящим газом незначительны. При необходимости продукт нейтрализуют водным раствором щелочи. [c.236]

Комбинируя высокое давление с глубоким охлаждением 2,i 58 можно получить высокие выхода сжиженной SOg даже из газов, содержащих меньше 10% SOg. При этом необходимый холод может быть получен за счет расширения остальных газов (Ng, Og) после отделения жидкой двуокиси серы. Получение жидкой двуокиси серы по этому методу (сжатие до 20 ama, охлаждение до —65°) из обжигового газа, содержащего 6% SOg, было осуществлено на установке производительностью 1,5 т SO2 в сутки. Потери с отходящими газами составляли всего 3,3%. [c.172]

Для процессов выделения ацетилена существенное значение имеет расход растворителя, который определяется потерями с полимерами на стадии регенерации и уносом с газовыми потоками. С целью сокращения потерь растворителя, как уже говорилось, необходим строгий те.мпературный режим на последней стадии регенерации. Для уменьшения потерь с отходящими газами необходимо, чтобы промыватели синтез-газа и ацетилена-концентрата работали в оптимальных гидродинамическом и технологическом режиме. При этом в верхнюю часть промывных аппаратов будет практически поступать чистая вода, что повысит к. п. д. тарелок. [c.252]

Окисление N0 кислородом в газовой фазе. Оксиды азота лучше всего поглощаются серной кислотой в виде эквимолекулярной смеси N0 и N02. Недостаточная или слишком высокая степень окисления оксидов азота (по сравнению с содержанием их в эквимолекулярной смеси) снижает полноту абсорбции оксидов азота в поглотительных башнях и повышает их потери с отходящими газами. Поэтому в нитрозном процессе степень окисления оксидов азота тщательно контролируется и регулируется. Регулирование степени окисления оксидов ведут путем изменения времени пребывания газа в окислительной башне или режима работы продукционных башен (если отсутствует окислительная башня) с таким расчетом, чтобы на выходе газа из последней абсорбционной башни соотношение в нем N0 и N02 было возможно ближе к составу эквимолекулярной смеси. [c.252]

Для характеристики термодинамической эффективности работы печей составляются эксергетические балансы и определяются эксергетические к. п. д., представляющие отношение полезно усвоенной эксергии к эксергии затраченной. Потери эксергии делятся на внешние и внутренние. Внешние потери — это потери с отходящими газами. [c.231]

Внешние потери—это потери с отходящими газами, потери в окружающую среду и пр. внутренними потерями являются невозвратимые потери, обусловленные необратимостью процессов горения, теплопередачи, смешения, присосов воздуха и др. [c.163]

В приведенных расчетах расхода тепла на обезвоживание и плавку каустической соды учтено только полезное тепло, переданное через стенки котлов и подогревателей щелока. Другие статьи расхода тепла (потери с отходящими газами, в окружающую среду и т. п.) не приняты во внимание. [c.183]

Расход тепла в барабане слагается из следующих статей а) нагрев колчедана, б) испарение воды, в) потери с отходящими газами и г) потери в окружающую среду. Потери в окружающую среду составляют примерно 10% от всего поступающего с газами тепла. Общий к. п. д. (полезно используемая часть тепла) колеблется в пределах 50—75%. [c.82]

При установившемся режиме работы системы расход азотной кислоты, т. е. количество ее, добавляемое в систему, и потери азотной кислоты за то же время представляют одну и ту же величину. Как и в камерных системах, основная часть потерь приходится на потери с отходящими газами и гораздо меньшая часть — на потери с продукцией. На Щелковском заводе в условиях нормальной работы на потери с отходящими газами приходится 87,71% от общей потери, на потери с продукцией — 6,77% и на прочие потери — 5,52%. В период интенсивной работы потери азотной кислоты распределялись следующим образом [c.416]

Поглощение серного ангидрида должно осуществляться так, чтобы его потери с отходящими газами были наименьшими. Чистый серный ангидрид хорошо соединяется с водой с выделением большого количества теплоты. Однако пары серного ангидрида, разбавленные газами (азотом, кислородом), непосредственно водой почти не поглощаются (при этом образуется туман серной кислоты). Объясняется это тем, что пузырьки газа азота, кислорода и серного ангидрида, барботирующие через воду, насыщаются парами воды, с которыми серный ангидрид дает серную кислоту в виде тумана. Аналогичное явление наблюдается, если пользоваться для поглощения разбавленной серной кислотой. Этот процесс будет происходить до тех пор, пока концентрация серной кислоты не достигнет 98,3%, над которой парциальное давление паров воды является минимальным кислота такой концентрации и применяется для поглощения серного ангидрида. Скорость поглощения по мере повышения концентрации серной кислоты (выше 98,3%) также будет постепенно снижаться. Схема поглотительной установки представлена на рисунке 17. [c.52]

Теоретический расход тепла на сушку включает расходы тепла на испарение воды, на нагрев колчедана и на потери с отходящими газами. В расчете исходят из следующих средних температур [c.338]

Расходные статьи теплового баланса состоят из тепла, затрачиваемого на испарение воды из электролита, тепла, уносимого электролитом, уходящим из электролизера и из потерь с отходящими газами и брызгами, если электролиз сопровождается выделением газа. Кроме того, тепло теряется через стенки и дно электролизера и с поверхности электролита. [c.10]

При абсорбции углеводородных газов в качестве абсорбента применяют керосин или бензин. В этих случаях наряду с абсорбцией углеводородов внизу колонны происходит десорбция легких фракций абсорбента и возможен их унос. вместе с сухим газом. Чем меньше молекулярный вес абсорбента, тем больше его потери с отходящим газом. Для уменьшения потерь легких фракций абсорбента применяют сепараторы, установленные внутри аппарата, выносные сепараторы на линии сухого газа, охлаждение сухого газа, поступающего в сепаратор и двухступенчатые абсорберы [25, 26]. [c.27]

Расход бензола на 1 т хлорбензола составит 770 кг, в том числе до 40 кг на физические потери с отходящими газами и промывными водами остальные потери—химические (на образование полихлоридов). Расход хлористого водорода составит 370 кг, в том числе около 6 кг на физические потери (со сточными водами, с готовой продукцией, оставшейся в смолах и др.). Стоимость едкого натра, расходуемого на нейтрализацию и сушку, составит всего 1 % общей стоимости сырья. Расход сырья при получении хлорбензола методом окислительного хлорирования с использованием паро-га-зовой смеси, выделяющейся при прямом хлорировании бензола, приведен в табл. 16. [c.124]

Потери с отходящими газами. . ..... 12008 [c.127]

Полезный расход топлива и энергии в процессах термообработки затрачивается на нагрев материалов от начальной tв до конечной температуры при прокатке — на изменение формы металла при плавке — на нагрев, плавление материалов и флюсов с учетом эндотермических и экзотермических реакций в процессах сушки, выпарки — на испарение влаги. Суммарные потери включают потери с отходящими газами, со шлаком, с охлаждающей водой, в окружающую среду от наружных поверхностей агрегатов и др. [c.185]

Замена воздуха кислородом имеет ряд преимуществ облегчается переработка газовой смеси перед возвращением в процесс обратного газа и увеличивается выход полезных продуктов (почти на 30% при замене воздуха 95%-ным кислородом). Потери с отходящими газами, которые в процессе Бладуорс составляют 4—5%, в кислородном методе отсутствуют [148]. [c.310]

Наконец, нам представляется полезным высказать некоторые соо бражения о так- называемой потере с отходящими газами установки (неиопользаванное теплосодержание топочных газов В той его части, которая возникла за счет теплотворной способности сожженного топлива). В литературе не раз делались попытки приписать часть этой потери агрегата топочному устройству. Такая тенденция основывалась на том, что потеря эта растет с увеличением избытка воздуха в топке (ув бличение суммарной теплоемкости газов, вырабатываемых 1 кг сжигаемого топлива). Попытки тажого рода не прижились в техническом обиходе, так как страдали чрезмерной и мало оправданной условностью оцениваемой величины. [c.270]

Приведенные в регламенте температура газа на выходе из декарбонатора и давление греющего пара определяют степень разложения КаНСОз. Снижение температуры газа указывает иа недостаточный подвод тепла для разложения КаНСОз, в результате чего степень разложения снижается. Повьппение температуры газа иа выходе ведет к возрастанию тепловых потерь с отходящими газами при сравнительно небольшом увеличении степени разложения. [c.270]

Высота колонны (конечная концентрация газа). При данной величине mG L необходимая высота колонны зависит от выбранной концентрации выходящего газа. Последняя величина может быть определена соотношением t/2 между стоимостью потерь абсорбируемого вещества и стоимостью дополнительной высоты колонны. Годовая стоимость потерь с отходящим газом на единицу площади сечения колонны может быть представлена как SGy , а стоимость амортизации колонны и затрат энергии на преодоление сопротивления как СзЯо.гЛ о.г. Выражая Л о. г через mG L, и г/2 и решая уравнение относительно величины 1/2, при которой суммарные затраты минимальны, получаем приближенную формулу для насадочных колонн [c.417]

При переработке сульфидных концентратов и других продук тов основное внимание уделяется извлечению осно1вных компонентов (Си, РЬ, 2п, N1, Ли, А и др.), а получение Зе и Те обыч- но является побочным процессом, что приводит к большим безвозвратным потерям их. Особенно велики потери с отходящими газами при обжиге концентратов и с производственными сточ-ными водами, так как содержание Зе и Те в них мало, а количество самих газов и сточных вод велико, что и затрудняет их [c.507]

Для рассматриваемых процессов характерна высокая степень прямых массообменных КПД (физико-химических завершенностей), для верха доменной печи и шахтной печи металлизации соотвественно = 0,835 и = 0,870, однако физико-химичес-кие (массообменные) КПД находятся на сравнительно низком уровне используется только около трети химического потенциала восстановителей (Лп, 0,379 и л , = = 0,313). Это обьясняется в соответствии с формзшами (4.85) и (4.87) для л и достаточно неблагоприятными условиями термодинамического равновесия процессов восстановления, что приводит к большим химическим потерям с отходящими газами. Для увеличения эффективности необходимо ставить вопрос об использовании различных видов регенераций и, в частности, о необходимости применения химикохимической регенерации. Наглядно роль химико-химической и теплообменной регенерации продемонстрирована на рис. 4.9. Так, применение в процессе металлизации окатышей химико-химической регенерации (использование колошникового газа после обогащения в шахте печи со степенью регенерации Лр, = 0,67 [4.22, 4.23, 4.82]) позволяет поднять итоговую физико-химическую эффективность процесса в соответствии с формулой (4.66) до 0,523. В доменном процессе такая регенерация не используется, и итоговый физико-химический КПД л остается на уровне около одной трети. [c.314]

Отсюда следует, что дальнейшее сокращение расхода азотной кислоты должно итти прежде всего по линии уменьшения ее потерь с отходящими газами. Мы выше уже показали, что теоретически минимальные потери азотной кислоты при применяемых нитрозности и крепости орошения гей-люссаков значительно ниже фактических (7—15 кг). [c.416]

При подаче обогашенного кислородом воздуха в рабочее пространство (факел) уменьшается объем продуктов сгорания (вследствие уменьшения количества азота), что повышает температуру факела, а> следовательно, улучшает условия теплопередачи излучением. В связи с уменьшением количества продуктов сгорания снижаются потери с отходящими газами и, таким образом, улучшаются условия использования тепла в рабочем пространстве. [c.9]

Практически полностью поглотить окислы азота и возвратить их обратно в процесс не удается. Часть их теряется с продукционной серной кислотой, ио основные потери — с отходящими газами в атмосферу из последней башни. Восполняются потери окислов азота в башенной системе введением азотной кислоты в первую и вторую по ходу газа башни. Расход азотной кислоты (считая на 100% ННОз) на 1 г Н2504 (тоже считая на моногидрат) составляет 10—20 кг. [c.53]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология