Теоретические расход тепла

Тогда теоретический расход тепла [c.245]

Тепловое напряжение при нормальных условиях работы вращающейся печи составляет примерно 300 ООО ккал/м /час. Теоретический расход тепла на клинкерообразование составляет 430 ккал на 1 кг клинкера. Практический расход тепла при обжиге во вращающихся печах значительно больше и зависит от способа производства, размеров и конструкции печи, наличия теплообменных устройств, состава сырьевой смеси и др. [c.234]

Прн выходе 2,54% N0 теоретический расход тепла определится [c.504]

Отсюда теоретический расход тепла для работы термического компрессора составит [c.91]

Удельная теплота плавления безводного карналлита, ккал кг 78 Теоретический расход тепла, ккал [c.54]

Теоретический расход тепла на сушку состоит из расхода тепла на испарение воды, на нагрев колчедана и на потери с уходящими газами. [c.289]

Теоретический расход тепла на сушку включает расходы тепла на испарение воды, на нагрев колчедана и на потери с отходящими газами. В расчете исходят из следующих средних температур [c.338]

Иногда в качестве критерия экономичности сушки используется так называемый к. п. д. сушилки, равный отношению теоретического расхода тепла на испарение влаги к общим затратам тепла [c.363]

Интенсификация обезуглероживания ванны позволяет изменить общепринятый в мартеновской практике порядок завалки шихты и еще больше приблизиться к теоретическому расходу тепла (14—16 кг/т при 75% жидкого чугуна в шихте, без учета тепла холостого хода печи). Такой прием используется в практике конвертерного производства стали и заключается в том, что подсадка скрапа производится в жидкую ванну в моменты наибольшего ее разогрева под действием тепла, выделяющегося при [c.128]

Иначе говоря, при данном расходе тепла в кипятильнике эти равновесные составы являются теоретически недостижимыми и поэтому называются предельными или граничными концентрациями и обозначаются и г/гр. [c.143]

П р II м е р 2, Обжигают углистый колчедан с содержанием 32% серы и 10% углерода. Определить а) сколько выделится тепла на 100 кг его б) теоретический расход воздуха на обжиг. Решение, а) Реакция горения [c.326]

При бесконечной флегме и соответственно бесконечно большом расходе тепла в дефлегматоре точки А1 и соответственно УИ перемещаются на вертикальную прямую, уходящую в бесконечность все линии, отвечающие рабочим концентрациям, становятся параллельными и число теоретических тарелок становится минимальным. [c.68]

При минимальной флегме и соответственно минимальном расходе тепла в дефлегматоре, когда точка М наиболее близко расположена к пограничной кривой пара, расстояние между рабочими линиями и изотермами становится минимальным и в пределе они сливаются. Число теоретических тарелок в этом случае становится бесконечно большим. [c.68]

Удельный расход тепла в теоретической сушилке [c.647]

В механических тепловых насосах пар сжимается с помощью турбокомпрессора при малых производительностях применяют ротационные компрессоры. На рис. 13-15 показана однокорпусная выпарная установка с сжатием всего вторичного пара в компрессоре. При пуске аппарата раствор подогревается свежим паром до кипения, после чего выпаривание производится за счет работы, затрачиваемой в компрессоре (механическое выпаривание). При этом теоретически добавки свежего пара не требуется на практике, в связи с расходом тепла на подогрев раствора и потерями в окружающую среду, обычно добавляют немного пара со стороны. [c.501]

Пример 3. Определить температуру в топке котла-утилизатора для дожига СО, если известно в котел-утилизатор поступает Уд.г=21 м с дымовых газов с температурой 560°С топливо и воздух поступают в топку с температурой 30 °С сжиганием дополнительного топлива вносится 25% от всего вводимого в топку тепла коэффициент избытка воздуха а=1,4 содержание СО в дымовых газах, поступающих из регенератора, 4,1% объемн. суммарный теоретический расход воздуха Lo=16,3 м /м топлива дополнительным топливом служит газ с теплотой сгорания Qp= = 60 362 кДж/м [c.167]

Определить количество тепла, снимаемого в котле-утилизаторе для дожига оксида углерода, если известно в котел-утилизатор поступает 14 м с дымовых газов с температурой 550°С и с содержанием оксида углерода 6,2% объемн. дымовые газы покидают котел-утилизатор с температурой 290 С сжиганием дополнительного топлива вносят 25% от всего вводимого в топку тепла топливо — газ с теплотой сгорания Ор=47 092 кДж/м коэффициент избытка воздуха а=1,45 суммарный теоретический расход воздуха 12,4 м м топлива удельные теплоемкости (С) топлива 4,1, воздуха 1,29 и дымовых газов 1,34 кДж/(м -К) к. п. д. топки г] = 0,98. [c.173]

Расчет ректификационных аппаратов с помощью диаграммы /—х—у (энтальпия—состав) свободен от этих недостатков. По указанной диаграмме можно установить картину изменения составов и количеств фаз, а также количеств передаваемого тепла для отдельных ступеней и колонны в целом. Пользуясь энтальпийной диаграммой, определяют число требуемых для осуществления процесса теоретических ступеней, действительных ступеней (при известном к. п. д. ступени), расход тепла в кипятильнике, количество тепла, отводимого из дефлегматора, и т. д. [c.502]

Для анализа и расчета процессов сушки удобно ввести понятие о т е о -ретической сушилке, в которой температура материала, поступающего на сушку, равна нулю, нет расхода тепла на нагрев материала и транспортных устройств, нет дополнительного подвода тепла в самой сушильной камере и потерь тепла в окружающую среду. Следовательно, для теоретической сушилки [c.596]

Обычно применяют кислород, содержащий 95—99%02 однако можно применять как окислитель и воздух или обогащенный кислородом воздух. Теоретически желательно нагревать поток кислорода также до максимально возможной температуры. Однако, массовый расход сравнительно чистого кислорода настолько невелик, что предварительный нагрев дает лишь незначительное снижение общего расхода тепла на процесс. При применении же воздуха целесообразно применять предварительный подогрев до 650°С и даже выше. [c.183]

Полученное уравнение дает наглядное представление о структуре теплового баланса сушилки и показывает, что в теоретической сушилке тепло расходуется [c.666]

Обычно температура выдаваемых топкой газов лежит в пределах от 1 ООО (сильно охлажденные топки при топливах с высоким или слабо охлажденные топки при топливах с низким до 1 500°С (слабо охлажденные топки при топливах с высоким Когда в топочной камере необходимо добиться еще более высоких температур (например, в металлургических и стекловаренных печах), прибегают к искусственному повышению теоретической температуры за счет высокого предварительного подогрева воздуха , а в некоторых случаях — к обогащению воздуха добавочным кислородом. В последнем случае на каждый килограмм сжигаемого топлива будет расходоваться меньше обогащенного таким способом окислителя, меньше получится топочных газов и соответственно уменьшится суммарная теплоемкость (удельный расход тепла на нагрев этих газов). Тогда при том же количестве выделенного сгоревшим топливом тепла топочные газы нагреются до более высокой температуры. [c.104]

Таким образом, все температуры продуктов сгорания, начиная от теоретической, завышены примерно на 2%, так как не учтен расход тепла на нагрев взвешенной летучей золы. [c.160]

Таким образом, для каждого определенного значения расхода тепла В/Я в кипятильнике существует своя пара значений равновесных составов Хгр и Угр, достичь которых на верху колонны ни при каком числе ее тарелок теоретически невозможно. Наоборот, каждой паре равновесных составов Хгр и Угр отвечает некоторое, вполне определенное, единственное и минимальное значение тепла кипятильника, при котором эти составы теоретически достижимы лишь при бесконечно большом числе тарелок колонны. Важно подчеркнуть, что установленное соответствие между граничными составами и минимальным теплом кипятильника является взаимно однозначным. [c.208]

Итак, каждому определенному значению расхода тепла в кипятильнике отгонной колонны отвечает вполне определенный состав Хгр жидкой фазы (и Угр равновесной ей паровой фазы), которого теоретически ни при каком числе тарелок нельзя достигнуть на верху колонны. Однако, как будет показано ниже, с вполне конечным числом тарелок удается как угодно близко подойти к этому составу, иначе говоря, практически достичь его, не увеличивая расхода тепла в кипятильнике отгонной колонны против минимального. Превзойти же этот граничный состав невозможно даже при бесконечном числе тарелок отгонной колонны. Таким образом, каждому определенному составу сырья, подаваемого на верхнюю тарелку колонны, при заданной степени чистоты нижнего продукта отвечает единственное минимальное значение тепла кипятильника, при котором практически разделительная работа колонны еще возможна. При любом другом меньшем значении расхода тепла в кипятильнике не удается получить в колонне намеченного разделения. Любому же большему значению тепла кипятильника отвечает и большее значение граничной концентрации, так что желательный состав на верху колонны при расходе тепла, большем минимального, может быть всегда достигнут. Для этого в общем случае понадобится тем меньшее число ступеней контакта, чем больше отличается В/Я от минимального значения. Однако при увеличении расхода тепла против минимального необходимое число теоретических тарелок уменьшается не пропорционально градиенту В/Я, а вначале резко 14 [c.211]

ИЗ кипятильника. Предел этому увеличению состава жидкой фазы наступает при бесконечно большом значении В// , что приводит к выравниванию составов встречных фаз Уд = Х1, иначе говоря, к максимальному их отступлению от состояния равновесия. Чем больше разность фаз между встречными потоками, тем эффективнее протекает обмен веществом и энергией на тарелке, тем больше движущая сила процесса и тем меньшее число контактных ступеней требуется для намеченного разделения. Гипотетическому, предельному, практически нереализуемому в промышленных условиях случаю работы колонны с бесконечно большим расходом тепла в кипятильнике отвечают наибольшая разность фаз и наибольший разрыв между составами одноименных потоков, отходящих со смежных теоретических ступеней контакта. Число необходимых теоретических тарелок в этом случае будет минимальным. [c.213]

Уместно напомнить, что относительный вес флегмы связан с расходом тепла в кипятильнике и когда последний становится бесконечно большим, то и вес флегмы приобретает соответствующее бесконечно большое значение. Поэтому все заключения, сделанные выше на основе рассмотрения характера изменения составов потоков на смежных теоретических ступенях при увеличении расхода тепла кипятильника до бесконечности, остаются теми же и для бесконечно большого веса флегмы. [c.213]

Кривая на фиг. 68 построена в функции состава равновесной паровой фазы, так как сырье подается в колонну в парообразном состоянии, однако ее-, но тем же данным, -можно построить и в функции состава равновесной жидкой фазы. Для каждого значения расхода тепла в парциальном конденсаторе укрепляющей колонны, изменяющегося от нуля при Хо —Уо=1 и до бесконечности при = = такой график позволяет сразу указать то значение граничного состава жидкой фазы, которого ни при каком числе тарелок теоретически нельзя достичь внизу колонны. Начало этой кривой, очевидно, расположено в точке (Уд, 0), и это вполне понятно, ибо, если исходная система уже имеет состав Уд, то не требуется никакой затраты энергии для доведения ее до этого же состава, и поэтому в данном случае обязательно должно иметь место равенство й/0 = 0. Чем меньше делаются значения граничных концентраций, тем быстрее растет относительное количество тепла, отнимаемого в парциальном конденсаторе, прогрессивно нарастая до бесконечности, когда граничные составы приобретают значения Хо = Уо = 0. Последнее также легко объяснимо. [c.255]

Термическое разложение метана по реакции (1Х-1) представляет собой эндотермический процесс с теоретическим расходом тепла, равным 21,7 ккал/моль. Для достижения приемлемого термического к. п. д. процесса (70—80%) необходимы устройства по утилизации отход ящего тепла. Однако использование физического тепла газа, содержащего большие количества сажи, весьма затруднительно. [c.223]

Теоретический расход тепла (подсчитанный на основании при веденных цифр) на получение кварцевого стекла с перегревом, расплава до 1850° составляет около 500 тл г или 0,58 квт-ч1кг. [c.297]

В рассматриваемом случае ни однократная, ни постепенная перегонка не представляют никакого практического инте pe a, ибо состав у пара таков, что при его полной конденсации вновь образуется гетерогенная смесь, т. е. получается своеобразный порочный круг в процессе перегонки, когда ее целевой продукт совпадает с начальным. Однако, рассмотрение этого процесса было предпослано описанию важного случая испарения однородной в н<идкой фазе системы частично растворимых компонентов, из соображений не только чистб теоретических, но еще и потому, что этот Определение расхода тепла на перегонку неодно-проыесс все же на- родной жидкой системы первого типа, [c.43]

Если, исходя из фигуративной точки R х , q ) нижнего продукта и полюса 5/(a j, путем попеременного проведения конод и оперативных линий переходить снизу вверх, от тарелки к тарелке, то мы до тех пор будем получать обогащение фаз, пока наклон оперативной линии будет больше наклона соответствующей коноды, выходящей из точки ее пересечения с линией энтальпий жидкой фазы. Однако но мере приближения к равновесным концентрациям определяющей коноды наклоны оперативных линий и конод все более сближаются и в пределе при достижении этих концентраций должны совпасть. Поэтому по мере приближения к рассматриваемой паре равновесных составов обогащение фаз непрерывно уменьшается и для достижения этих составов теоретически требуется бесконечно большое число тарелок. Иначе говоря, эти равновесные составы являются при данном расходе тепла в кипятильнике теоретически недо- [c.148]

Пример. Определить количество выделяющегося тепла и теоретический расход воздуха при обжиге 100 кг з глистого колчедана, содержащего 35% серы и 5% углерода. [c.50]

Тепло qo связанО с теплом которое подводится в куб на 1 моль исчерпанной жидкости, и, следовательно, с производственными расходами. Таким образом, с увеличением возврата будут возрастать и производственные расходы (рис. VI-26). При увеличении количества флегмы будет уменьшаться число теоретических тарелок. С помощью к. п. д. реальных тарелок (рассматриваемого дальше) можно найти число реальных тарелок, а также высоту колонны и определить расходы по капиталовложениям. Сначала они будут уменьшаться с увеличением флегмы. Однако прн больших количествах флегмы будут увеличиваться количества жидкости и пара в колонне и потребуется увеличение ее диаметра чтобы избежать слишком высоких линейных скоростей (пере бросы жидкости, большие сопротивления). Кроме того, при воз растапии R увеличивается расход тепла (повышаются до а qw) что требует увеличения поверхности нагрева. Увеличение диамет ра колонны и поверхности нагрева вызывает повышение расходов по капиталовложениям. Поэтому кривая 2 на рис. VI-26 имеет минимум. Кривая 1 также имеет минимум, соответствующий оптимальному флегмовому числу Roar- Обычно значение Rom близко к 1,5 / миц. [c.487]

Зависимость между флегмовым числом, высотой колонны и расходом теплоносителя (греющего пара). Рассмотрим, как связана величина флегмового числа с рабочей высотой колонны и расходом тепла на ректификацию в двух предельных случаях Я = / ,т и / = со. Рабочая высота колонны пропорциональна числу теоретических ступеней изменения концентрации, которое определяется построением стуг1енек между рабочими линиями и равновесной линией (см. главу X). [c.491]

Ход температуры по длине топочной камеры по мере выгорания топлива. В неохлаждаемой (теоретической) топке наивысшая температура была бы достигнута в конечной зоне горения, где полностью выделилось бы все тепло топлива. В реальной охлаждаемой топке наивыс-шая температура достигается в средней зоне. Дальнейшее падение температуры вызывается продолжающимся охлаждением. В реальной охлаждаемой топке кривая температуры пойдет ниже теоретической из-за отнятия части тепла холодными повер ностями нагрева. Достигнув наивысшего значения где-нибудь в средней зоне, температура начнет падать к концу топки с того момента, когда оканчиваюш ееся тепловыделение от сгорания остатков газа уже не сможет покрывать расход тепла, отнимаемого холодными [c.105]

Для испарения влаги, присутствующей как в карбонатном сырье, так и в топливе, требуется дополнительный расход топлива. Для сгорания топлива необходимо дополнительное количество воздуха, азот которого разбавляет получаемый в печи диоксид углерода. Таким образом, присутствие влаги вредно. Можно подсчитать, что при теоретическом расходе топлива, требующемся только на разложение СаСОз, необходимо 5,4 кг углерода на 100 кг СаСОз. При этом можно бьшо бы получить газ с содержанием около 40 об. % СОг - Практически всегда имеются потери тепла, от размера которых зависят фактический расход топлива и воздуха, а вместе с тем и концентрация СОг в печном газе. Ниже показано влияние расхода топлива на концентрацию СОг в газе [c.40]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология