Отдувочный пар

Десорбция углеводородов из угля происходит в основном в нижней части секции десорбции, в которую вводят отдувочный пар или отдувочный газ. Отдувочный пар вместе с десорбированными углеводородами выводят из адсорбера, смесь конденсируют и направляют на сепарацию или отгонку углеводородов. Активированный уголь из нижней части секции десорбции возвращают с помощью эрлифта на нижнюю тарелку секции адсорбции. [c.98]

Скорость циркуляции катализатора на установке приблизительно постоянна, что определяется условиями транспортирования катализатора. Факторы 5 и 6 полностью зависят от режима работы регенератора. Полнота отдувки отработанного катализатора снижает потери углеводородов и тепловую нагрузку регенератора, однако перерасход отдувочного пара снижает парциальное давление углеводородов и увеличивает нагрузку погоноразделительной аппаратуры. [c.232]

Важным фактором, влияющим на выбор режима регенерации, в частности его давления, является флегмовое число Ф = Рпар/ 2-От величины Ф вверху регенератора зависит расход тепла на создание отдувочного пара. Величина Ф необходима при расчете нагрузки по парогазовой смеси по высоте регенератора (т. е. при расчете его диаметра и т. д.). [c.50]

Таким образом, в регенераторе имеется некоторое критическое сечение при от количества отдувочного пара в котором зависит расход тепла. Если расход тепла, подаваемого в кипятильник, меньше величины, минимально необходимой для десорбции в сечении то процесс не идет (рабочая линия пересекается с равновесной линией). Следовательно, при малых значениях (в данном случае при i 0,15 моль/моль) расход тепла будет выше, чем [c.187]

Расход пара на отдувку зависит от степени десорбции раствора (которая в свою очередь определяется заданной степенью очистки газа), от высоты отпарной колонны и применяемого раствора. Отдувочный пар, выходящий из колонны с кислым газом, обычно конденсируют и возвращают в колонну в качестве орошения, что создает дополнительную тепловую нагрузку сверх количеств физической и скрытой теплот, требуемых для проведения регенерации. Молярное отношение воды в кислом газе, выходящем из отпарной [c.45]

Все выходящие из системы газовые потоки промываются водой для улавливания смешивающегося с водой в любых соотношениях растворителя, увлекаемого газовым потоком в соответствии с парциальным давлением его. Получаемый водный раствор возвращают в систему циркуляции растворителя и добавляют как добавочную воду к конденсату для получения отдувочного пара в нижней секции вакуумной колонны. [c.37]

Если вследствие накопления инертных газов давление в системе повышается, то неконденсирующиеся газы из секции охлаждения после конденсаторов сжимают небольшим компрессором до избыточного давления около 6 ат. Затем из сжатого газа выделяют сконденсировавшийся растворитель, а инертный газ продувается из системы. Конденсат отдувочного пара по выходе из отстойника разделения хлористого метилена и воды и вода со ступени повторного образования зернистого аддукта в последнем реакторе освобождаются от растворенного хлористого метилена в дистилляционной колонне при атмосферном давлении и температуре около-85° С. Растворитель возвращают в атмосферный конденсатор. [c.290]

За рубежом предпочтение отдается очистке нефтяных масел с использованием фурфурола [135, с. 188 196 197]. Общие принципы фенольной очистки применимы и к фурфурольной очистке, однако имеются и особенности (рис. 5.11). Фурфурол и вода образуют азеотропную смесь (37% фурфурола по массе), что дает возможность использовать другой путь вывода из системы конденсата отдувочного пара. Вода отгоняется от обводненного фурфурола в колонне дистилляции фурфурола в виде азеотропной смеси. Отбираемая сверху азеотропная смесь конденсируется, часть конденсата (фурфурольная фаза) возвращается в колонну водная фаза направляется в другую колонну, где вновь отбирается азеотропная смесь, которая конденсируется и возвращается в сепаратор фурфурол-вода. С низа этой колонны отбирается практически чистая вода. [c.160]

Зависимость количества отдувочного пара Сн о от л определяется видом кривой равновесия. При уменьшении концентрацип двуокиси углерода в растворе МЭА равновесное давление. над раствором снижается быстрее, чем концентрация х,-, и величина Сн,о растет 138 [c.138]

Рис. 1У-59. Зависимость удельного расхода тепла /отд. на получение отдувочного пара от степени карбонизации регенерированного 2,5 н. раствора МЭА при Рр = 1,8 ат.

Рис. 1У-60. Положение рабочей (кривая 2) и равновесной (кривая /) линий при минимальном расходе отдувочного пара.

На рис. 1У-б0 изображено характерное положение равновесной и рабочей линий в идеальном случае. При минимальном расходе отдувочного пара в критическом сечении рабочая линия касается равновесной линии в точке, соответствующей х р,, и приближается к оси абсцисс в точке, соответствующей х (если ух 0). Уменьшение расхода пара ведет к увеличению угла наклона рабочей линии (равного [c.141]

В одноступенчатых установках все тепло подводится внизу регенератора. Общее количество тепла, потраченного на регенерацию, равно количеству тепла на получение отдувочного пара в критическом сечении кр. плюс количество тепла, израсходованного на нагревание растворителя от 4р. ДО и изменение состава раствора от ДО [c.142]

На рис. 1У-82 приведена зависимость расхода пара (в моль моль СО2) от поглотительной способности раствора. Эти данные получены для регенератора, работающего при давлении 1,7 ат и концентрации СОг в исходном газе 20%. Из рисунка следует, что сначала расход пара уменьшается с ростом поглотительной способности. Это объясняется уменьшением количества растворителя и, следовательно, расхода тепла на его нагревание в десорбере. Однако в дальнейшем для достижения тонкой регенерации раствора необходимо большее количество отдувочного пара, которое перекрывает экономический 12 179 [c.179]

Вспомогательное оборудование и производительность колонны. Во вспомогательное оборудование колонны входят конденсаторы, кинятильники и их трубная обвязка системы отбора боковых потоков с промежуточных тарелок внутренние трубопроводы для орошения, сырья и отдувочного пара. Хорошая работа колонны достигается в результате применения рациональной конструкции тарелки и тщательного гидравлического расчета вспомогательного оборудования. Например, чрезмерно высокое гидравлическое сопротивление трубной обвязки кипятильника может вызвать значительный подпор жидкости в переточных трубах нижней тарелки и привести к захлебыванию колонны. Если питание частично ноступает в парофазном состоянии, то выход сырья из линий подачи питания непосредственно в переточпые трубы может вызвать захлебывание. Можно предполагать, что некоторые данные о производительности колонны, опубликованные в литературе, фактически лимитировались цеудовлетворительным Вспомогательным оборудованием, а не конструкцией применявшихся тарелок., [c.154]

Рис. IV-43. Зависимость удельного расхода тепла на получение отдувочного пара qoTA(a) от текущей степени карбонизации 2,5 п. раствора МЭА при различной концентраций Oj (ai) в регенерированном растворе и при = 0,18 МПа

Десорбер и реактиватор. Десорбер, так же как и холодильник,— это пучок вертикальных труб, ввальцованных в две трубные решетки. По трубам проходит уголь и водяной пар, а в межтрубное пространство подают нагревающий агент, характер которого зависит от необходимой температуры десорбции. В качестве нагревающего агента применяют водяной пар или пары органического теплоносителя — смесь 73,5 °/о дифенилоксида и 26,5% дифенила (даутерм). Имеются указания, что подаваемый для отдувки десорбированных продуктов пар рациональнее вводить выше зоны десорбции, так как при этом степень регенерации адсорбента возрастает. По-видимому, место ввода отдувочного пара зависит от характера десорбируемых веществ и требует дальнейших экспериментальных уточнений. [c.269]

Регенерация раствора после каждой ступени производится самостоятельно после абсорбера первой ступени — в регенераторах 6 (включенных параллельно), после абсорбера второй ступени — в регенераторе 12. Парогазовая смесь из регенератора второй стзгпени поступает в регенераторы первой ступени, что позволяет сократить общий расход отдувочного пара на установке. [c.191]

Qorя — тепло, затраченное на образование отдувочного пара, который выходит через верх регенератора [c.257]

Рис.. IV-58. Зависимость удельного расхода тепла на получение отдувочного пара 9отд. от степени карбонизации а 2,5 н. раствора МЭА при различной степени карбонизации регенерированного раствора и Рр = 1,8ат

Общий расход пара при очистке методом Сульфинол снижается в 2—2,5 раза по сравнению с моноэтаноламиновой очисткой и на 10% по сравнению с очисткой горячим раствором поташа. Это объясняется не только уменьшением количества отдувочного пара, но и значительным снижением расхода пара на покрытие недорекуперации в теплообменниках, так как теплоемкость смешанного растворителя вдвое ниже, чем теплоемкость водных растворов МЭА. Кроме того, уменьшается удельное количество циркулирующего абсорбента. [c.208]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология