Подсасывания скорость

Различие коэффициентов сжатия струек при входе в отверстия илн каналы того или иного вида решеток должно сказываться слабее, если это сжатие меньше влияет на общий коэффициент расхода всей решетки или (что то же самое) на общий коэффициент ее сопротивления. Если для плоской (тонкостенной) решетки коэффициенты сжатия и расхода практически совпадают, то для утолщенной или трубчатой решетки с относительно длинными продольными трубками коэффициент сжатия обусловливает только часть сопротивления, а следовательно, только частично влияет на общий коэффициент расхода. Такие решетки должны обеспечивать при одинаковом коэффициенте сопротивления p большую степень растекания струи по фронту, чем плоская (тонкостенная) решетка или сочетание плоской и ячейковой решеток и, тем более, чем ячейковая решетка с острыми входными кромками. (Вместе с тем при утолщенных, ребристых или трубчатых решетках эффект подсасывания ускоренными струйками струек с меньшими скоростями в сечениях за решеткой при очень малых величинах / может привести к дополнительному увеличению неравномерности распределения скоростей в конечных сечениях за ними.) Растекания струи перед фронтом и внутри слоевой решетки (насадки) будет рассмотрено дальше. [c.168]

Метод инжектирования. Очень удобны и часто применяются для непрерывного смешения нефтепродуктов между собой или с реагентом инжекторные смесители, работающие на принципе струйных аппаратов (рис. 7.2). Струя дистиллята, прокачиваемая под давлением через сужающееся сопло (насадку) инжектора, создает пониженное давление и способствует подсасыванию реагента или нефтепродукта. В смесительной цилиндрической камере инжектора происходит интенсивное перемешивание жидкостей. Обычно после камеры смешения смесь поступает в расширяющуюся часть — диффузор, где за счет уменьшения скорости потока давление вновь увеличивается. [c.244]

Перемешивание приводит к увеличению массы струи и резкому возрастанию неравномерности профиля скорости, который в изобарическом сечении носит типично струйный характер. Вследствие подсасывания струей вещества из окружающей среды значение Яс всегда должно быть несколько ниже, чем в случае = С с. При этом с ростом параметра N отмеченный эффект проявляется слабее. [c.403]

Так как (оо)ФО, скорость и(х, сю) не равна нулю. Эту скорость называют скоростью подсасывания. Она создает непре- [c.78]

Так как функция / положительна и при больших т] обращается в константу, равную /(°о), т. е. скорости подсасывания из окружающей среды, интеграл в выражении (3.7.10) неограниченно возрастает. Следовательно, [c.109]

Этот эксперимент является наглядным примером часто получаемого и неучитываемого неправильного результата при применении метода пограничного слоя для расчета реальных течений, вызванных выталкивающей силой. В расчетной модели в допустимом диапазоне значений п скорость и 0,у) = 0 (см. выражение (3.5.39)). Следовательно, показатель степени х положителен. Это значит, что в расчетной модели подсасывание жидкости происходит только в горизонтальном направлении, т. е. v x, оо) /(оо). Но в реальных течениях для многих геометрических конфигураций пониженное движущее давление в области конвекции вызывает подсос жидкости также и снизу вверх. Можно предположить, что относительное влияние этого подсоса на местные параметры течения уменьшается с увеличением х или Сгх. Эти вопросы обсуждаются далее в разд. 3.10. [c.113]

Представленные выше решения справедливы всюду за исключением небольшой области вблизи передней кромки, где х= 0(L). Хотя рассмотрение общих уравнений баланса энергии и количества движения позволило оценить влияние передней кромки на полный тепловой поток и полное сопротивление, достаточно строгий анализ процесса переноса в области передней кромки отсутствует. Связанная с этим задача состоит в определении картины втекания в пограничный слой /(подсасывания). Бродович [5] установил, что втекание может быть нестационарным и что оно оказывает влияние на течение в пограничном слое, особенно в области передней кромки, где скорости в пограничном слое очень малы. Эти вопросы заслуживают дальнейшего изучения. [c.142]

Тепловой факел образован сосредоточенным (точечным) источником в безграничной нестратифицированной окружающей среде. Для ламинарного, но достаточно удаленного от источника участка течения найти, как зависят скорость подсасывания, массовый расход и радиус вещества факела от расстояния от источника. [c.205]

Короткие горизонтальные цилиндры. По мере уменьшения отношения длины цилиндра к диаметру концевые эффекты становятся все значительнее и приведенные выше формулы, справедливые при L/D > 1, могут оказаться непригодными. К концевым эффектам относятся потери тепла теплопроводностью к державкам цилиндра, влияние подсасывания жидкости в области торцевых поверхностей на течение и изменения полей скорости и температуры, вызванные присутствием державок. Важный вопрос состоит в том, какова величина отношения L/D, при превышении которого концевыми эффектами можно пренебречь Экспериментальные исследования [36, 57, 58] приводят к мысли, что эта величина очень велика и имеет порядок 10 . [c.290]

Рассмотреть двумерный факел около вертикальной поверхности. Определить разность давлений, наклоняющую факел в сторону поверхности, считая, что разность давлений возникает из-за разности скоростей подсасывания по обе стороны факела. Течение считать ламинарным. [c.326]

Расчетные распределения температуры, построенные в координатах (ф, т]), заметно слабее зависят от R (рис. 9.3.4). Распределения с большими градиентами температуры у стенки соответствуют большим вертикальным составляющим скорости. Распределения горизонтальной составляющей скорости о представлены на рис. 9.3.5. Можно видеть, что при изменении R от 1/2 до О скорость подсасывания снижается примерно на 40 %. [c.518]

Решения приведенной выше системы уравнений были получены для изотермической п = 0) поверхности при числах Прандтля 10,6 11,6 и 12,6 для q= 1,894816 и 1,58295. В табл. 9.3.6 представлены соответствующие значения параметров выталкивающей силы, сопротивления, теплообмена и скорости подсасывания. При граничном условии постоянной плотности теплового потока на стенке п = 2/ q - - 5). Вновь требуется, чтобы R = 0. Результаты расчета при Рг=10,6 11,6 и 12,6 также приведены в табл. 9.3.6. Для сравнения представлены расчетные результаты, полученные при использовании обычного приближения [c.542]

За областью перехода турбулентное течение становится полностью развитым. Это происходит на расстоянии 10 калибров струи от среза сопла, что подтверждается многочисленными результатами измерений интенсивности турбулентности в разных сечениях струи, в том числе и данными, приведенными па рис. 12.3.2. После завершения перехода к турбулентному режиму течения интенсивность пульсаций скорости в струе начинает монотонно уменьшаться независимо от числа Рейнольдса (изменявшегося в экспериментах в широком диапазоне). В области полностью развитого турбулентного течения измеренные профили осредненных по времени значений скорости и концентрации трассирующих веществ в струях имеют форму распределений Гаусса, аналогичную профилям в факелах. Однако скорость подсасывания жидкости для струй ниже, чем для факелов по данным работы [43] и других исследований а = 0,057. Это значение а, свидетельствует о том, что при одинаковом локальном потоке количества движения интенсивность смешения для струй ниже, чем для факелов. [c.135]

Интегральный метод расчета практически не зависит от функции, определяющей интенсивность процесса подсасывания жидкости струей. В этом методе сначала определяющие уравнения интегрируются по поперечному сечению струи. В результате получаются обыкновенные дифференциальные уравнения, в которых независимой переменной является координата S, отсчитываемая вдоль оси струи (рис. 12.4.3). Затем уравнения приводятся к безразмерному виду с помощью характерных величин. При заданных начальных условиях обыкновенные дифференциальные уравнения численно интегрируются в пределах интересующего диапазона изменения продольной координаты S вдоль оси струи. При любых заданных начальных параметрах струи ее траектория и распределение параметров вдоль оси зависят от того, каким образом решены проблемы а) моделирования скорости подсасывания б) моделирования процессов на начальном участке в) установления начальных условий в области развитого течения г) использования уравнения состояния, определяющего изменение плотности жидкости д) использования методов вычислений. [c.143]

До сих пор не рассматривалась зависимость, определяющая скорость подсасывания, так как не было необходимости задавать ее в анализе размерностей. [c.175]

Линейное увеличение ширины факела, по мнению Тейлора [57], означает, что скорость подсасывания пропорциональна локальному значению вертикальной составляющей средней скорости. Эта гипотеза о процессе захвата жидкости из окружающего пространства позволяет получить автомодельные решения. [c.176]

Значения коэффициентов ai и u2 должны быть заданы таким образом, чтобы функция, определяющая скорость подсасывания при наличии внешнего потока, оставалась адекватной при Цоо=0 для струи, истекающей в затопленное пространство. Путем аппроксимации ограниченного количества экспериментальных данных было получено значение коэффициента as = 9,0. В результате соотношение для определения скорости подсасывания принимает следующий вид [c.178]

Были предложены и другие специальные функции, определяющие скорость подсасывания при наличии внешнего потока. [c.178]

В работе [50] эта функция имеет такой же вид, но она вводится в систему определяющих уравнений, в которых не используется приближение Буссинеска. Фэн [15] исходил из обычного предположения, что количество жидкости, захватываемого струей в спутном потоке, пропорционально скорости на осевой линии и ширине струи, но он ввел в функцию, характеризующую скорость подсасывания, член с коэффициентом сопротивления. Оказалось, что коэффициент сопротивления и постоянную пропорциональности, равную а = 0,082, необходимо уточнять при каждом изменении параметров окружающей среды и струи на срезе сопла, чтобы согласовать результаты расчетов с экспериментальными данными. В табл. 12.4.3 приведены функции, предложенные в работах [24, 28, 50]. [c.178]

В некоторых важных для практики случаях выталкивающая сила и течение в струе направлены в противоположные стороны. Такие струи обычно называются струями с отрицательной выталкивающей силой. Течение в них развивается под действием начального импульса и выталкивающей силы. И поскольку они направлены в противоположные стороны, течение в струе тормозится, останавливается на некоторой глубине и затем изменяет свое направление. Такие струи были исследованы экспериментально и теоретически с использованием приближенных моделей подсасывания. Изучались турбулентные течения в струях при воздействии отрицательной выталкивающей силы [54, 62]. С помощью аналитических моделей определены значения глубины проникновения струй, а также распределения температуры и скорости полученные результаты сравнивались с экспериментальными данными, и оказалось, что они довольно хорошо согласуются между собой. Проведено детальное экспериментальное исследование двумерных пристеночных и свободных струй с отрицательной выталкивающей силой при турбулентном режиме течения [25]. Измеренные профили скорости и температуры были использованы для расчета глубины проникновения [c.193]

Изобразить траекторию струи с параметрами, приведенными в задаче 12.1. Изобразить также изменение средней скорости и температуры на оси струи в зависимости от расстояния по горизонтали. В расчетах использовать модель подсасывания 5, результаты вычислений сравнить с результатами, полученными по другим моделям. [c.198]

Траверсирование сбрасываемого и спутного потоков пара показывает, что на их границе наблюдается понижение давления, за счет чего и происходит подсасывание пара и конденсата из трубных пучков. Скорость первичного потока пара достигает порядка 600 м/с, а подсасываемого — 180—190 м/с. [c.156]

При всех указанных условиях в сечениях за слоем про([)иль скорости будет дополнительно деформироваться еще и вследствие з к зекта подсасывания более энергичными струйками менее энергичных . Поэтому профили скорости, измеренные за слоем, никогда не будут точно отражать истинного распределения скоросте внутри слоя (см. кривые 2 и, 3, рис. 3.12, б и г). [c.91]

Инжекторный смеситель (рис. 69) можно использовать для непрерывного смешения при приготовлении двухкомпонентного пропиточного раствора, для смешения компонентов перед формовкой алюмосили-катных катализаторов и т. д. При проходе через сопло 1 один компонент создает пониженное давление, способствующее подсасыванию в смесительную камеру 3 другого раствора и интенсивно перемешивается с ним. Смесь поступает в диффузор 2 и далее ее подают на последующую обработку. Различные методы расчета инжекторных смесителей рассмотрены в работах [26—28]. Диафрагмо-вый смеситель (рис. 70) состоит иэ корпуса-трубы 1, в которой на определенном расстоянии размещают несколько диафрагм 3 (дисков с отверстиями). Перемешивание происходит за счет повышения степени турбулентности жидкостного потока. Скорость смеси в расчете на полное сечение корпуса смесителя принимают равной 0,3—0,6 м/с. Число диафрагм —10—16 при расстоянии между ними 0,2—0,3 м. Потеря напора при этом составляет 5-10 —10 н/м на каждую диафрагму. [c.199]

Рис. 3.7.5. Распределения функции / в факеле. Напомним, что величина /(оо) пропорциональна скорости подсасывания. (С разрешения авторов работы [34]. 1970, Pergamon Journals Ltd.)

Находящаяся в воздухе длинная тонкая горизонтальная нихромовая проволочка диаметром 0,001 см нагревается электрическим током силою 15 А. Определить скорость и температуру на оси образующегося теплового факела на высоте 5 см над проволочкой. Определить также ско-юсть подсасывания и ее зависимость от высоты и подводимой энергии. Товторить расчеты для случая, когда окружающей жидкостью является вода. Удельное сопротивление нихрома принять равным 10 Ом/см. [c.171]

Здесь U2 — эмпирическая константа, а Fr — локальное число Фруда Fr = 2 /la 0(p<=o —ро)/ро]т. е. в соотношении (12.4.1), определяющем величину Рг, вместо щ используется локальное значение скорости на оси струи йс. В работе [19] использована та же самая общая зависимость (12.4.2) для расчета вертикальной восходящей струи. Модель работы [27] основана на предположении, что при истечении восходящей струи в затопленное пространство процесс подсасывания жидкости зависит, во-первых, от локальных условий в данном сечении струи, а именно от величины йс, во-вторых, от локальной выталкивающей силы, выраженной с помощью числа,Фруда Fr , и, в-третьих, от начального наклона струи, т. е. угла 0о, показанного на рис. 12.4.3. Для коэффициента а Хёрст [27] предложил выражение [c.144]

Рис. 12.4.6. Зависимость скорости йс/оа от расстояния s/D для 12 струй, рассчитанных при Fr = 10, 50 и 200 с использованием моделей подсасывания /, 2, 3, 5. (С разрешения авторов работы [22]. 1984, A ademi Press, In .)

ТОЧНО описывает зависимость скорости подсасывания от числа Фруда в рассматриваемом здесь диапазоне изменения Рг, является модель Хёрста (5). По этой модели, как видно из рис. 12.4.4 и 12.4.5, при малых числах Фруда получаются наибольшие скорости подсасывания. [c.183]

Движущаяся окружающая среда. В работе [22] проведено аналогичное сравнение результатов расчетов для различных моделей подсасывания в случае движущейся окружающей среды и обнаружено, что траектории восходящих струй существенно различаются. Несомненно, это объясняется тем, что скорость подсасывания сильно зависит от эффектов поперечного обтекания струи. При небольших значениях числа Фруда и параметра спутности разность вертикальных координат траекторий струи, согласно проведенным расчетам, составляет обычно несколько диаметров струи (причем при всех углах истечения Оо). Она уменьшается с увеличением как Рг, так и Я. Однако различие в общей форме траекторий может быть более существенным, чем при малых значениях числа Фруда и параметра спутности. Подробнее этот вопрос обсуждается в работе [22]. [c.184]

Через основание отстойной камеры в нее поступает вертикальная струя холодного воздуха, на которую воздействует отрицательная выталкивающая сила. Предполагая течение турбулентным и используя модель подсасывания Тейлора, составить уравнения сохранения. Считать, что профили в струе имеют шляпообразную форму. Как можно решить систему уравнений Изобразить примерную форму распределений температуры и скорости, считая, что начальная температура в струе равна [c.198]

Принцип работы ин- г-жекторных смесителей заключается в том, что струя дистиллята, прокачиваемого под давлением через сужающееся сопло инжектора, создает пониженное давление и способствует подсасыванию реагента или другого нефтепродукта. В смесительной камере инжектора жидкости интенсивно перемешиваются. В расширяющейся части (диффузоре) вследствие уменьшения скорости потока давление вновь увеличивается. [c.481]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология