Перемешивание в абсорберах коэффициенты

Заметим, что для насадочного абсорбера определению подлежит не только коэффициент перемешивания О, но и действитель- [c.290]

Точное вычисление движущей силы на тарелках барботажных абсорберов затруднительно, так как она зависит от характера перемешивания фаз (стр. 243 сл.), которое еще недостаточно изучено. Обычно принимают тот или иной вид движения и перемешивания, например, для тарелок с перекрестным током среднюю движущую силу определяют по формуле (111-84), а для провальных тарелок— по формуле (111-66). Такой прием в известной степени условен и коэффициенты массопередачи, найденные на тарелках с различным перемешиванием, могут не совпадать, если только при расчете не было учтено влияние перемешивания на движущую силу. [c.564]

Массопередача. При изучении абсорбции в барботажных абсорберах с механическим перемешиванием жидкости большинство исследователей определяли объемный коэффициент массопередачи в зависимости от удельной мощности (мощность на единицу объема перемешиваемой жидкости) и объемного расхода газа Ур. [c.606]

Основной недостаток полых абсорберов—невысокая эффективность, обусловленная перемешиванием газа и плохим заполнением объема факелом распыленной жидкости. В результате объемный коэффициент массопередачи и число единиц переноса в этих аппаратах невелики скорость газа в них должна быть низкой (до [c.619]

В литературе приводятся опытные данные по эффективным коэффициентам продольного перемешивания жидкости и газа в насадочных аппаратах [68, 74—83], но в ограниченном интервале параметров В целом можно считать, что при правильном первичном распределении влияние продольного перемешивания жидкости в насадке на эффективность массообмена невелико. Так, по данным [78], коэффициент Вж изменяется в пределах от 50 до 120 см /с при увеличении плотности орошения от 10 до 40м /(м -ч) при расчете по данным [80] величина не превышает 150 см /с для условий работы промышленных абсорберов очистки МЭА при атмосферном давлении. [c.77]

На эффективность насадочных абсорберов оказывают большое влияние диаметр и высота слоя насадки, определяемые указанным выше методом по скорости газа и требуемой поверхности массообмена. Расчет последней производится по коэффициентам массопередачи при помощи приведенных выше формул, полученных путем обобщения опытных данных для аппаратов малого диаметра (преимущественно не более 0,5 м). Практика показывает, что применительно к промышленным аппаратам рассчитанные коэффициенты массопередачи оказываются Завышенными и, следовательно, поверхности массообмена — заниженными. Это, расхождение, являющееся следствием неравномерного распределения жидкости и газа по сечению аппарата, а также их продольного перемешивания, часто довольно значительно (в 2—3 раза). Для обеспечения надежности работы проектируемых абсорберов необходимо корректировать рассчитанные размеры по имеющимся данным эксплуатации промышленных аппаратов. [c.497]

Недостаточно разработаны методы расчета абсорберов с химической реакцией. Имеющиеся в литературе уравнения позволяют рассчитать локальную скорость процесса. Скорость хемосорбции и коэффициент хемосорбции сложным образом зависят от состава жидкости и газа и являются резко выраженной функцией продольной координаты (вдоль поверхности контакта фаз), что должно учитываться при расчете. Следует учитывать также влияние продольного перемешивания на скорость массопередачи, сопровождаемой химической реакцией. [c.6]

Величины коэффициентов обратного перемешивания Е, и Е находят опытным путем — см. пример 1-37. Для ориентировочного их определения в насадочном абсорбере воспользуемся критериальными уравнениями . [c.292]

Предложено математическое описание изотермического процесса противоточной абсорбции, осложненной необратимой химической реакцией второго порядка в жидкой фазе. Это описание учитывает режим работы и распределение концентраций по высоте аппарата. Принято, что 1) диффузионное сопротивление в газовой фазе крайне мало 2) продольное перемешивание газа и жидкости может быть описано с помощью диффузионной модели 3) приведенные скорости газа и жидкости постоянны по высоте аппарата. Мгновенные значения коэффициентов массопередачи при хемосорбции представлены на основе пленочной теории. При рассмотрении бесконечно малого элемента абсорбера составлены его материальные балансы по общей концентрации компонента в газовой и жидкой фазах. Полученные системы дифференциальных уравнений решены для случая незначительного продольного перемешивания потоков. В частности, для режима, в котором скорость абсорбции зависит от константы скорости химической реакции, решение системы имеет вид [c.96]

Методы расчета абсорберов с учетом перемешивания и распределения потоков еще недостаточно разработаны и их применение ограничено тем, что в ряд е случаев отсутствуют данные о необходимых параметрах, например, о коэффициентах продольного перемешивания. Следует также иметь в виду, что подавляющее большинство исследований по массопередаче было проведено и теперь еще проводится в предположении полного вытеснения. Поэтому обычно приходится иметь дело с заниженными значениями коэффициентов массопередачи, уже учитывающих отклонение структуры от идеализированной в опытном аппарате. Конечно, [c.200]

Далее абсорбер рассматривается как аппарат со ступенчатым контактом (каждая ячейка соответствует одной ступени) и находятся передаточные функции и коэффициенты усиления для одной ступени, при этом принимают для ступени полное перемешивание жидкости (с. 293). [c.301]

В нескольких работах [187, 191, 192] изучали перемешивание в барботажных абсорберах с насадкой. Эти работы показали, что с увеличением скорости газа w коэффициент 8ж сначала повышается, но при дальнейшем увеличении w падает. Э о, повидимому, связано с резким увеличением q>. [c.480]

Абсорберы с механическим перемешиванием жидкости. При изучении абсорбции в барботажных абсорберах с механическим перемешиванием жидкости [182, 266, 267] большинство исследователей определяли объемный коэффициент массоотдачи. На основе опытов в аппаратах диаметрами от 200 до 600 мм при отношении HjD = 1—3 с лопастными, пропеллерными и турбинными мешалками получено уравнение [90] [c.508]

На рис. 3.11.1 изображены полые распыливающие абсорберы, применяемые для обработки сильно загрязненных и хорошо растворимых газов. В этих абсорберах газ движется снизу вверх, а жидкость подается через расположенные в верхней части колонны 1 форсунки 2 с направлением факела распыла обычно сверху вниз. Эффективность таких абсорберов невысока, что обусловлено перемешиванием газа по высоте колонны и плохим заполнением ее сечения факелом распыленной жидкости. В результате объемный коэффициент массопередачи и число единиц переноса в этих аппаратах невелики. Поэтому распылительные форсунки в полых абсорберах часто устанавливают на нескольких уровнях. [c.57]

Более общие зависимости для массопередачи в абсорберах с механическим перемешиванием могут быть получены на основе измерений поверхности контакта и определения коэффициентов массоотдачи, отнесенных к единице поверхности. Колдербанк [148] изучал абсорбцию и десорбцию различных газов (62, СО2, С2Н4 и др.) в разных жидкостях (вода, растворы глицерина и гликоля). Опыты показали, что коэффициент массоотдачи р при диаметре пузырьков от 2 до 5 мм не зависит от интенсивности перемешивания и размеров пузырька, причем [c.607]

Для рабочих вариантов было исследовано изменение коэффициента разложения во времени. Разложение анатита проводили в стеклянном сосуде, снабженном рубашкой, в которую подавался нагретый до необходимой температуры глицерин из термостата ТС-15М. В реакционном сосуде создавалось небольшое разрежение (порядка 1 мм вод. ст.) водоструйным насосом. Отходящие газы проходили через абсорбер с колпачковыми тарелками. Такая система позволяла сохранять постоянство концентраций при разложении. Навеску апатита при перемешивании вносили в нагретую до опытной температуры термическую фосфорную кислоту, после чего пипеткой отбирали пробы пульпы через 5, 15, 30, 45 и 60 мип. от начала опыта. Отобранные пробы переносили на нутч-фильтры, где жидкая фаза отделялась от непрореагировавшего апатита. Жидкую фазу анализировали на содержание СаО и PgOj. Коэффициент разложения определяли, как указано выше. [c.174]

Абсорберы с подвижной насадкой. Число исследований по массоотдаче в жидкой фазе сравнительно невелико. При десорбции СОг из воды в колоннах диаметром 100—250 мм с шарами диаметром 9—29 мм с учетом истинного перемешивания жидкой фазы получено уравнение для объемного коэффициента массоотдачи [256] [c.507]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология