Коэффициент абсорберов

Величины 1в в промышленных абсо( берах можно оценить либо непосредственно при исследовании гидродинамики жидкости, либо по уравнению (29) в сочетании с корреляциями для коэффициентов абсорбции. Проанализируем порядок величин для двух важнейших типов абсорберов. [c.20]

Для абсорберов первой категории можно теоретически рассчитать физический коэффициент абсорбции, если известны гидродинамические условия. Принципиальные характеристики различных абсорберов будут кратко рассмотрены ниже. [c.92]

Если известно, что процесс химической абсорбции протекает в режиме быстрой реакции, то для определения коэффициента абсорбции/г°, а следовательно, получения через уравнение (8.1) информации о кинетике химической реакции, пригоден любой абсорбер с известной поверхностью раздела фаз. Абсорбер — очень ценный прибор для эксперимента, так как еко можно использовать для определения констант скоростей реакций в случае довольно быстрых жидкофазных реакций и для некоторых других типов иссл едований кинетики. Конечно, если кинетика рассматриваемой реакции исследована независимо, то данные, полученные на лабораторных абсорберах, можно использовать для подтверждения осуществимости режима быстрой реакции и корректности предположенного механизма химической реакции. [c.96]

С существенно увеличивают коэффициенты извлечения этапа и пропана и практически не влияют на извлечение бутанов и более тяжелых углеводородов. Однако при фиксированном коэффициенте извлечения ключевого компонента снижение температуры абсорбции при одновременном снижении удельной циркуляции абсорбента уменьшает коэффициент извлечения легких углеводородов и увеличивает — тяжелых. Если не требуется высокое извлечение этана из газа, то для извлечения тяжелых углеводородов рекомендуется принимать температуру абсорбции на 5—6 °С выше средней мелсду температурой газа и тощего абсорбента на входе в абсорбер. Примем температуру абсорбента на входе в абсорбер равной 30°С, тогда абс= = (20+30)72+5 = 30 °С. [c.163]

Размеры оборудования. При расчете размеров абсорбционного оборудования поперечное сечение аппарата и его высота определяются раздельно. Строго говоря, все существующие для этого методы расчета являются по существу эмпирическими и зависят от конструкции и внутреннего устройста абсорбера. Поперечное сечение насадочных колонн находят гидравлическим расчетом в условиях захлебывания, а сечение тарельчатых колонн—путем расчета в условиях уноса жидкости газом или на основании выбранного коэффициента полезного действия ступени. Ни один из этих методов расчета не связан непосредственно со скоростью процесса абсорбции, за исключением того, что поперечное сечение определяет линейную скорость потоков, которая в свою очередь влияет на скорость массопередачи. [c.182]

Рис. 12. 5. График зависимости между числом теоретических тарелок абсорбера, коэффициентом извлечения ф и фактором абсорбции.

При расчете процесса абсорбции для наиболее летучего из извлекаемых компонентов, обычно для пропана или бутана, задаются коэффициентом извлечения ср и по величине ср и принятому числу тарелок в абсорбере по графику рис. 12. 5 определяют фактор абсорбции этого компонента. Зная температуру и давление в абсорбере, определяют для выбранного компонента константу фазового равновесия и находят затем но формуле (12.11) удельный расход абсорбента, величина которого нри данных условиях постоянна. [c.272]

Определяем факторы абсорбции компонентов. По заданному коэффициенту извлечения пропана <р = 0,60 и числу тарелок в абсорбере 12 по графику рис. 12. 5 находим фактор абсорбции пропана Аз = 0,60. По формуле (12. 11) определяем удельный расход абсорбента о = А зкз = 0,6 0,87 = 0,522 моля на [c.274]

По известному фактору абсорбции и числу тарелок в абсорбере, пользуясь графиком рис. 12. 5, определяем коэффициенты извлечения ф каждого компонента (столбец 9, табл. 12. 3). Вычисляем количество извлеченных молей каждого компонента, умножая соответствующий коэффициент извлечения ф на число молей данного компонента в сырье, так как по определению [c.274]

В насадочных абсорберах жидкость равномерно распределяется по верху насадки, стекает тонкой пленкой по ее поверхности и выводится из колонны снизу. В этой главе будет принято, что коэффициент физической массоотдачи в жидкой фазе эффективная межфазная поверхность а, отнесенная к единице объема насадочного слоя, и объем жидкости I в той же единице объема одинаковы во всех частях колонны. В действительности, если высота колонны в несколько раз больше ее диаметра, жидкость может накапливаться у стенок аппарата, что обедняет ею остальную часть насадки. Этот вопрос обсуждается в главе IX вместе с другими характеристиками насадочных колонн. [c.182]

Основная сложность, с которой встречаются студенты при проектировании абсорберов, заключается в правильном выборе расчетных закономерностей для определения кинетических коэффициентов иэ большого числа различных, порой противоречивых, зависимостей, представленных в технической литературе. Расчеты по этим уравнениям, обычно справедливым для частных случаев, приводят зачастую к различающимся, а иногда к заведомо неверным результатам. Рекомендуемые здесь уравнения выбраны после тщательного анализа и сравнительных расчетов в широком интервале переменных, проверки адекватности расчетных данных с опытными, полученными на реальных системах. [c.102]

Для расчета коэффициентов массоотдачи необходимо выбрать тип насадки и рассчитать скорости потоков в абсорбере. При выборе типа насадки для [c.104]

В проектируемом абсорбере плотность орошения и выше /тш поэтому в данном случае коэффициент смачиваемости насадки з равен 1. [c.106]

Обычно расчеты тарельчатых абсорберов проводят мо модифицированному уравнению массопередачи, в котором коэффициенты массопередачи для жидкой Kxf и газовой Kyf фаз относят к единице рабочей площади тарелки [c.110]

Однако в отличие от однофазных потоков значительное превышение объемного коэффициента массопередачи (Ро) над константой скорости реакции является только необходимым, но не достаточным условием протекания процесса в кинетической области. Действительно для предельного случая /с О, соответствующего абсорберу, из уравнения материального баланса следует, что в кинетической области, т. е. при Сдж = Сд. равн будет иметь место следующее равенство [c.308]

Коэффициент разделения для -го компонента, поглощаемого в абсорбере, находится как [c.85]

Аналитический метод определения коэффициентов передачи может быть применен и для математической модели насадочного абсорбера [c.97]

Коэффициент полезного действия тарелок абсорберов установок аминовой очистки составляет 25—40%, поэтому количество реальных тарелок достигает [c.271]

Число теоретических тарелок Nt, необходимое для обеспечения заданного коэффициента извлечения одного компонента в абсорбере при постоянном среднем коэффициенте его извлечения на каждой тарелке, можно рассчитать по уравнению [1, с. 161] [c.27]

Коэффициент извлечения СОа в абсорбере [c.28]

Задача 5.5. Определить скорость поглоще1И1я оксида серы (VI) (в паскалях) в моногидратном абсорбере, если известно, что коэффициент поглощения равен 2,1 X X 10 Па, движущая сила процесса p = 773,2G Па, а коэффициент запаса абсорбера =1,2. Площадь поверхности керамической пасадкп ПО м , высота абсорбера 14 м, а сч о диаметр 6 м. [c.100]

Этот вывод имеет больщое значение, поэтому рассмотрим его более подробно. Ясно, что если мы представим возможные процессы химической абсорбции в порядке увеличения скорости реакции, то первым обнаружим кинетический режим, вторым — диффузионный и затем — режим быстрой реакции. Принципиально можно представить существование такого абсорбера, для которого диффузионный режим невозможен. Практически в соответствии с изложенным в разделе 2.2, а также, согласно полученному выше результату, очевидно, чта диффузионный режим возможен всегда. Иными словами, если рассматривать практически возможные величины Ф и /д, то скорость реакции уже достаточно высока для поддержания концентрации в объеме жидкости Со, равной с, прежде чем она будет достаточно высокой, чтобы повлиять на провдсс диффузии в поверхностных элементах жидкости. Следовательно, неправомерно считать, что сйфс всякий раз, когда коэффициент [c.43]

В действительности коэффициент диффузии и физическая растворимость абсорбируемого компонента в реакционном растворе редко известны априори, так как их величины не совпадают с величинами для чистого растворителя (последний может быть вообще полностью смешивающимся). Конечно, определенная таким образом величина с ( ),) " имеет физический смысл только в том случае, когда реакция, действительно, соответствует первому порядку, но онять-таки эта величина может использоваться для определения поверхности раздела фаз в исследуемом абсорбере при условии, что парциальное давление газа останется тем же, что и в лабораторных экспериментах. [c.98]

Результаты работы Комстока и Доджа были подтверждены Ропером [16] в его работе с использованием дискового колонного абсорбера. Фурнес и Беллингер [14] показали, что общий коэффициент абсорбции почти не зависит от скорости газа и возрастает с увеличением скорости потока жидкости. Отсюда ясно, что определяющим является сопротивление массопереносу в жидкой фазе. [c.131]

Эксперименты по абсорбции СОг растворами сильных щелочей в лабораторных абсорберах проводились еще с 1928 г. [6] с целью проверки ранних положений теории химической абсорбции. Экспериментальное исследование абсорбции чистого СОз проводили Ледиг и Вивер (7], Мицукури [8], Дэвис и Кренделл. [9] и Хйтч-кок [10]. Хатта [6] использовал смесь воздуха с СОа. Все эти результаты показывают, что коэффициент абсорбции возрастает с увеличением Ьо. Это прямо указывает на химическую абсорбцию, хотя провести различие между быстрой и мгновенной реакцией не так просто. Хатта [6] интерпретировал полученные им данные как подтверждение результатов теории мгновенной реакции. Среди ранних данных о системе, рассматриваемой в настоящей главе, следует упомянуть обширные данные Позина [И], которые наилучшим образом интерпретируются на основе теории мгновенной реакции. [c.139]

По рассчитанным факторам абсорбции всех комионе [тов и принятому числу теоретических тарелок в абсорбере (семь) по графику Кремсера определяют коэффициенты извлечения всех компонентов. Для этого на оси абсцисс находят значение Ai, восставляют перпендикуляр до пересечения с кривой теоре-164 [c.164]

При расчете процесса абсорбции необходимо установить коэффициент извлечения компонентов газа абсорбентом. Коэффициентом извлечения ф называется отношение числа молей данного компонента, извлеченного в абсорбере, к числу его молей в исходном (жирном) газе. Коэффициент извлечения при заданйом режиме абсорбции зависит от физико-химических свойств и количества извлекаемых компонентов, а также количества и качества подаваемого абсорбента. Повышение давления в абсорбере и увеличение количества [c.271]

На рис. 12. 5 представлен график Кремсера, дающий зависимость между фактором абсорбции А, коэффициентом извлечения ср и числом тарелок в абсорбере. [c.272]

Пример 12. 7. Рассчитать процесс абсорбции газов термического крекинга, если в абсорбер поступает =6000 газа следующего состава (в % объемн.) метана — 40, этана—12, этилена — 5, пропана — 17, пропилена — 8, изобута-яа — 5, и-бутана — 6, изопентана — 4, и-пентана — 1, гексана — 2. Температура жирного (сырого) газа и абсорбента на входе в абсорбер i = 35° С, абсолютное давление я = 15 ат. Плотность a6 op6eHTa q = 875 kz m , молекулярный вес М = 130. Число тарелок в абсорбере 12. Коэффициент извлечения пропана (р = 0,6. Диаметр абсорбера Д = 1,0 ж. [c.273]

В общем коэффициент ускорения Е зависит от состава массы жидкости. Поэтому, если задан ее состав на входе в абсорбер, то для определения состава жидкости, покидающей аппарат (этот же состав имеет основная масса жидкости в абсорбере), часто приходится использовать метод последовательных приближений. При этом, за-давщись составом массы жидкости (fi , а значит и А ), находят R или Е методами, описанными в главах 1П и V, затем вычисляют скорость абсорбции по уравнениям (VI,29) или (VI,31) и сопоставляют получаемый состав массы жидкости с принятым в начале расчета. [c.164]

Однако для расчетных целей при отсутствии части или всей требуемой информации может быть использован и другой подход, который часто оказывается менее трудоемким в смысле затраты времени, чем тщательный анализ всех деталей абсорбционного процесса. Коэффициент ускорения Е или удельная скорость абсорбции 7 зависят от состава раствора и газа и от величины Если использовать лабораторную модель абсорбера с известной поверхностью контакта фаз, в которой значение коэффициента физической массоотдачи таково же, что и в проект Груемой колонне, то можно определить значения Е или / , соответствующие составам жидкости и газа в различных точках проектируемого аппарата, и подставить их затем в уравнение (VIII,33) или (VIII,32). Использование лабораторных моделей для этой цели обсуждается в главе VII. [c.192]

Аксельрод Ю. В.,Дильман В. В.,Алекперова Л. В.,Титель-м а н Л. И., Д и н-В э й. Труды научно-исследовательского и проектного института азотной промышленности и продуктов органического синтеза, вып. 6, 1971, стр. 261. Коэффициенты массопередачи в промышленных насадочных абсорберах моноэтаноламиновой очистки. [c.267]

Подставляя эти знаачения в уравнение (П1.29), находим коэффициент массоотдачи в газово фазе в нижней части абсорбера [c.52]

Кольцевой вариант ввода потока может оказаться лучшим для аппаратов, в которых рабочими элементами являются набор труб с длиной, обеспечивающей необходимый коэффициент сопротивления (например, трубные теплообменники), или короткие трубки, заполненные кусковым материалом, со адающим требуемое сопротивление (абсорберы и др.). Трубные решетки с достаточным коэффициентом сопротивления вызывают такое же выравнивающее действие, как и описанное выше распределительное устройство в виде плоской решетки с наложенной на нее спрямляющей (ячейковой) решеткой. [c.214]

Ко а — коэффициент массопередачи, кГ1м 1ч-кГ1м ds — эквивалентный диаметр стандартной насадки размером 25x25x3 мм] w,. — скорость газа в полном сечении колонны, м/сек] / — фактор гидродинамического состояния системы [рассчитывается по уравнению (И, 242)] 3 — коэффициент пропорциональности, определяемый опытным путем и зависящий от гидродинамического режима работы абсорбера. [c.410]

При постоянных производительности по газу, давлеиии и составе газа имеется три параметра, с помощью которых контролируется процесс абсорбции скорость циркуляции абсорбента, температура в колонне и чи ло теоретических тарелок. Рис. 73 является графиком уравнения (101). Он устанавливает соотношение между коэффициентом абсорбции, числом теоретических тарелок и степенью извлечения калгдого компонента. При пользовании графиком среднее значение К молшо определить, принимая температуру в абсорбере, равной средней температуре масла и газа на входе в абсорбер плюс 5—6° С. Гидравлическое сопротивление в большинстве абсорберов промышленных установок мало, поэтому давление абсорбции можно считать ностоянньну. [c.132]

Пользоваться графиком Кремсера рекомечдуется следующим образом. Допустим, нам необходимо определить скорость циркуляции масла через абсорбер, имеющий восемь теоретических тарелок. Целевым компонентом является пропан, степень извлечения которого принята равной 0,85. На оси ординат находим 0,85, по горизонтали 0,85 движемся до пересечения с кривой, соответствующей восьми теоретическим тарелкам. Опускаясь из точки пересечения вниз по вертикали на оси абсцисс находим величину эф- Зная К, У +1 и А, можно рассчитать удельный расход абсорбента. Аналогично, если известно удельное орошение, можно определить значение А. Число теоретических тарелок, необходимых для данной степени извлечения целевого компонента при известных коэффициенте абсорбции и данном количестве удельного орошения, [c.132]

Абсорбер. Показатели работы абсорбера определяются закономерностями, рассмотренными в гл. 10. Методику Кремсера—Брауна, изложенную в этой главе, можно применить для расчета процесса осушки газа ТЭГ. Так как число молей газа на входе в абсорбер равно числу молей на выходе из него, то значение коэффициента абсорбции можно определить из уравнения [c.233]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология