Кипение коэффициенты теплоотдачи конвекцией

В некоторых случаях барботирующая среда вводится в ванну искусственно, в других возникает естественное барботирование, поскольку газ выделяется в жидкости в результате технологического процесса. Например, при выгорании углерода в ванне сталеплавильной печи образуется окись углерода, энергично барботирующая ванну. Так, для спокойной жидкой стали Я = 20 ккал м час град, а в состоянии энергичного кипения % = 1800—2000 ккал м- час-град. При этом коэффициент теплоотдачи конвекцией достигает 3000—4000 ккал м - час - град и более. [c.379]

Можно сделать еще один вывод если необходимо повысить интенсивность теплового процесса, то следует улучшить наименьший коэффициент теплоотдачи а, например, путем увеличения турбулентности и перемешивания того потока, у которого низкий коэффициент а. Увеличение же высокого коэффициента теплоотдачи вообще не даст результата. Таким образом, при кипении жидкости, нагреваемой через поверхность газами, -увеличение турбулентности газового потока (с низким коэффициентом теплоотдачи) повысит коэффициент теплопередачи и интенсивность теп-..лового процесса. Перемешивание же кипящей жидкости, у которой, как правило, коэффициент теплоотдачи конвекцией очень высок, не даст никаких результатов, так как увеличение и без того несоразмерно высокого коэффициента а не повлияет на к( эффициент к, в сторону увеличения. [c.342]

При кипении сталеплавильной ванны, как было показано, с увеличением интенсивности газовыделения увеличивается мощность перемешивания и критерий что свидетельствует о возрастании интенсивности процессов массообмена. При этом происходит, как правило, интенсификация процессов теплообмена. С одной стороны, возрастает виртуальный коэффициент теплопередачи через слой металла и шлака, а с другой — увеличиваются коэффициенты теплоотдачи конвекцией к твердым поверхностям, помещенным в кипящую ванну. [c.424]

Такой вид процесса кипения, при котором повышение разности температур М вызывает падение коэффициента теплоотдачи. конвекцией, называется неустойчивым пленочным кипением. [c.444]

Увеличение пузырьков пара перед отрывом, а также подъем их в жидкости приводит в движение определенные столбики жидкости, которые вызывают циркуляцию и перемешивание жидкости во всем объеме и вдоль поверхности нагрева. Этим определяется в основном степень интенсивности передачи тепла от поверхности нагрева к жидкости. Поэтому при кипении в большом объеме жидкости, т, е. при естественной конвекции, коэффициент теплоотдачи а тем больше, чем больше частота образования пузырьков и чем больше количество центров парообразования на поверхности нагрева. Ввиду того, что частота отрыва пузырьков и количество центров парообразования зависят от разности температур поверхности теплообмена и жидкости, коэффициент теплоотдачи при кипении жидкости является функцией этой разности температур или теплового напряжения поверхности нагрева, [c.108]

Поскольку анализируются условия, определяющие начало пузырькового кипения, его влияние на коэффициент теплоотдачи будет незначительным и плотность теплового потока дл, входящую в правую часть формулы (7.67), можно выразить через коэффициент теплоотдачи при конвекции [c.241]

Отметим, что противопоставление коэффициентов теплоотдачи при вынужденной конвекции в потоке жидкости и при кипении не означает, что в последнем случае перенос тепла отличается по механизму от переноса конвекцией. Дело в том, что изменяется структура конвективных токов вблизи поверхности теплообмена, хотя конвективная природа переноса сохраняется. Образующийся при этом пристенный слон жидкости пронизан конвективными тока- > ми, формирующимися вследствие образования, роста и отрыва паровых пузырьков. В этом смысле и используется термин теплоотдачи при кипении. [c.243]

В котором кроме изменения коэффициентов теплоотдачи при кипении и конвекции в потоке учитывается изменение разности температур на участке интерполяции. [c.243]

Область пузырькового режима кипения, в котором теплоотдача определяется конвекцией жидкости вследствие интенсивного движения паровых пузырей, характеризуется значительным увеличением коэффициента теплоотдачи а с ростом температурного напора, равного Дг = ст — ипс (где ( т-—температура стенки (па, —температура насыщения). [c.574]

А. Коэффициенты теплоотдачи. Понятие коэффициента теплоотдачи а как коэффициента пропорциональности между тепловыми потоком q и температурным напором ЛТ лежит в основе большинства методов расчета теплообменников. Коэффициент теплоотдачи — всего лишь удобный параметр нри составлении уравнений для расчета. В ряде процессов теплопереноса (таких, как пузырьковое кипение и естественная конвекция) а. зависит от разности температур и поэтому на первый взгляд применяться в этих случаях не может. Тем не менее удобство его использования и отсутствие приемлемых альтернатив, [ю крайней мере, для расчетов без применения ЭВМ приводит к тому, что понятие коэффициента теплоотдачи часто применяется и к этим случаям. [c.4]

Конвекция и пузырьковое кипение. В большинстве конструкций ребойлеров перенос теплоты осуществляется с помощью как конвекции, так и пузырькового кипения, и коэффициент теплоотдачи представляется в виде [c.79]

КОЭФФИЦИЕНТЫ ТЕПЛООТДАЧИ ДЛЯ ПУЗЫРЧАТОГО КИПЕНИЯ С ВЫНУЖДЕННОЙ КОНВЕКЦИЕЙ [c.95]

При небольших значениях Д/ кипение не наблюдается по уже известным причинам, но жидкость нагревается путем естественной конвекции. Коэффициент теплоотдачи при этом равен [c.330]

С возрастанием Д/ или повышением давления число центров парообразования увеличивается, и кипение становится более интенсивным. Если кипение жидкости происходит в большом объеме при малых значениях а следовательно, при небольших удельных тепловых нагрузках,, то процесс теплоотдачи определяется в основном естественной конвекцией и коэффициент теплоотдачи а. можно приближенно определять по уравнениям (2—60) и (2—61), При атмосферном давлении уравнения естественной конвекции применимы при разности температур Ai<5° и тепловых нагрузках 9<5-10 ккал/м -час. [c.318]

Начало кипения. Значения ДГ .к и gш.к при которых возникает пузырьковое кипение, зависят от многих факторов (давления, свойств жидкости, шероховатости поверхности нагрева и др.). При ДГ<ДГ . ( < <<7н.к) теплоотдача полностью определяется свободной конвекцией однофазной жидкости (см. 2.9). Сами значения ДГн.к и дн.к можно приближенно вычислить, исходя из равенства коэффициентов теплоотдачи при пузырьковом кипении (2.129) и при свободной конвекции. Для воды при р= = 10 Па ДГн.к 5 6 К, <7н.кя=6-10 Вт/м . [c.179]

Формулы (7.3), разумеется, остаются справедливыми и при изменении агрегатного состояния одного или обоих теплоносителей. Однако в случае конденсации паров а1 зависит от ДГ, а в случае кипения жидкостей — а2 от ДГ. При этом частные температурные напоры ДГ и ДГ не заданы перед началом расчета (их возможно найти после расчета А ) известен лишь полный температурный напор Д = Т 1. Поэтому для изменяющегося агрегатного состояния хотя бы одного из теплоносителей при всей правомерности формул (7.3) ими нельзя прямо воспользоваться, необходимо искать иные пути. Эти соображения справедливы и для других случаев, когда какой-либо коэффициент теплоотдачи зависит от пристеночного температурного напора например, при расчете теплопотерь в окружающую среду в случае естественной конвекции а зависит от движущей силы (02 - /). входящей в критерий Грасгофа, а величина 02 для задачи эксплуатации и ряда задач проектирования заранее не известна. [c.531]

Для ядерного кипения при естественной конвекции в большом объеме величина коэффициента теплоотдачи может быть определена следующей зависимостью [c.275]

Коэффициенты теплоотдачи ах и аг от теплоносителей к соответствующим наружным поверхностям стенки определяются по корреляционным соотношениям, приводимым в 4.1.5, в зависимости от характера взаимодействия каждого из теплоносителей с твердой поверхностью (вынужденное течение при ламинарном, переходном или турбулентном режимах, гравитационная конвекция, конденсация пара, кипение жидкости). Некоторые значения величин термических [c.339]

Статья Хэли и Вествотера стимулировала появление большого числа работ, посвяшенных кипению на развитых поверхностях. Лай и Сю [15] предложили простую модель для определения длины зоны пузырькового кипения на продольном ребре прямоугольного профиля и величины теплового потока в основании ребра. Были получены соответст-вуюшие расчетные формулы в зависимости от отношения коэффициента теплоотдачи при пузырьковом кипении к коэффициенту теплоотдачи конвекцией, а также от характеристик ребра. Расчетные значения качественно согласовывались с опытными данными. [c.217]

При увеличении массовой доли пара в потоке, движущемся в обогреваемом канале, могут быть достигнуты условия, когда пузырьковое кипение будет оказывать все меньщее влияние на коэффициент теплоотдачи по сравнению с влиянием конвекции в двухфазном потоке. При этом меняется механизм парообразования в потоке, а следовательно, и механизм теплопередачи. Если на участке кипения пар образовывался в виде пузырьков, то на участке конвективной теплоотдачи двухфазного потока происходит преимущественное испарение жидкости с имеющейся в потоке границы раздела фаз. Визуальные и кинематографические исследования позволили установить наличие участка, на котором пузырьковое кипение подавляется и может быть подавлено полностью. Этот режим теплоотдачи иногда называют испарением при вынужденной конвекции [105]. Важно подчеркнуть, что теплоотдача на этом участке полностью определяется конвективными токами, формирующимися при движении двухфазного потока. [c.244]

Шроком и Гроссманом [II]. Она позволяет вычислять значения коэффициента теплоотдачи в области совместного влияния кипения и конвекции [c.247]

Это уравнение вместе с уравнення н баланса энергии (2) и (3) составляет исходную систему уравнений для расчета изменения температур и Т - Подобный расчет демонстрируется ниже на конкретном примере. На рис. 4 изображено двухтрубное устройство для охлаждения воды с находящимся во внутренней трубе испаряющимся фреоном. В режиме кипения при вынужденной конвекции индивидуальный коэффициент теплоотдачи растет с ростом паросо-держання х. В качестве грубого приближения можно принять линейную связь между <х., и л. Уравнение баланса энергии имеет вид [c.78]

Основываясь на результатах ограниченных промышленных испытаний, автор [16] предложил считать максимальный коэффициент теплоотдачи при кипении па трубном пучке равным 1700 Вт/(м--К) для органических жидкостей и 5700 Вт/(м -К) для воды. Считается также, что максимальная тепловая нагрузка в пучке не должна превышать 38 000 Вт/м для установок, работающих па органических жидкостях при естественной циркуляции, и 63 000 Вт/м-—при вынужденной конвекции. Максимальный допустимый тепловой ноток при испарешш воды или водного раствора в пучке в любых условиях циркуляции должен составлять 95 ООО Вт/м . Эти очень об дие рекомендации делают результаты расчетов крайне консервативными, за исключением условий в вакууме или при давлениях, близких к критическому. В общем для расчетов предпочтительны методы, которые будут указаны н иже. [c.408]

Публикации по парообразованию при вынужденной конвекции смесей крайне ограничены. Одно из самых ранних исследований (I] проведено в 1940 г. с использованием четырехходового испарителя с горизонтальными трубами, нагреваемыми паром. Каждый ход имел три отдельные паровые рубашки для измерения локального теплового потока. Жидкостью была смесь бензол — масло. Установлено, что температура объема жидкости увеличивается по длине кипения насыщенной жидкости, когда она обогащается маслом. Таким образом, часть теплоты, передаваемой смеси, сохраняется в форме скрытой теплоты для поддержания жидкости в условиях насыщения и не идет на парообразование. Средние коэффициенты теплоотдачи рассчитаны для каждого хода, где происходило кипение, во всех трех рубашках. Для данного массового паросодерисания коэффициент теплоотдачи уменьшался с увеличением содержания масла в подаваемой жидкости. [c.419]

Рис. 47. Изменение удельного теплового потока и коэффициента теплоотдачи при кипении жидкости в бассейне в зависимости от разности температур стенки и жидкости А — свободная конвекция некипящей жидкости В — пузырьковое кипение с конденсацией пара в жидкости В — пузырьковое кипение, пузырьки поднимаются на поверхность Г — неустановившееся пленочное кртеяие, переход к сплошной пленке Д — пленочное кипение

Ивашкеь -ч А. А. Коэффициент теплоотдачи в переходной области от конвекции к кипению при вынужденном движении. — Теплоэнергетика, 1963, № 10, с. 76—78. [c.103]

На рис. 6.12 демонстрируется общий характер изменения о-кип с тепловой нагрузкой q аналогичный характер имеет зависимость Окип от температурного напора 02 — Г (различие будет лищь в масштабах по оси абсцисс). На участке АВ при малых q и (02 - /) кипения нет, теплоотдача происходит за счет естественной конвекции, коэффициенты теплоотдачи невелики. Правее точки В, т.е. при более высоких и (02 — t), жидкость начинает кипеть, появляются пузырьки пара. На участке ВС они возникают только на поверхности и с небольшой частотой [c.503]

Смотреть страницы где упоминается термин Кипение коэффициенты теплоотдачи конвекцией: [c.163] [c.104] [c.298] [c.222] [c.240] [c.244] [c.246] [c.97] [c.97] [c.97] [c.380] [c.380] [c.411] [c.415] [c.451] [c.77] [c.104] [c.95] [c.47] [c.161] [c.179] [c.290]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология