Справочник химика 21

Химия и химическая технология

Статьи Рисунки Таблицы О сайте English

Жидкие металлы, теплообмен

    Рассмотрим теплообменные поверхности, для которых выполняются условия Лв>1 и Дв>1. Практической реализацией таких поверхностей является наружное обтекание пучка стержней с внутренним тепловыделением или системы жидкий металл — газ, конденсирующаяся (кипящая) жидкость — газ, жидкость высокого давления — газ низкого давления. В этом случае можно положить Лн= =Дн=0. Тогда (4.13) упрощается и принимает вид (при г=н) [c.67]


    Рг уменьшается и достигает значения 0,2 для смеси Хе- -Не состава Х1=ь 0,6. При таких Рг перестают действовать известные формулы для определения коэффициентов теплоотдачи, справедливые для газов и ограниченные значениями Рг 0,5, или формулы для жидких металлов при Рг 0,05. Газовые смеси, для которых Л1//Л1(>10, занимают промежуточную область между жидкими металлами и чистыми газами. Эта область по теплообмену экспериментально не исследована, существующие работы, например [65], носят теоретический характер. Ввиду отсутствия надежных данных для расчета теплоотдачи газовых смесей с M M > й использовалась формула из [65], где получено, что показатель т при Рг является функцией абсолютного значения Рг  [c.113]

    ТЕПЛООБМЕН В ЖИДКИХ МЕТАЛЛАХ [c.337]

    Таким образом, теплообмен в верхней части слитка можно считать квазистационарным процессом с осевым градиентом температуры по вертикали. Для анализа такого процесса нужно знать форму лунки жидкого металла или зависимость площади поверхности лунки от ее периметра, что можно получить расчетом процесса кристаллизации металла в лунке. Выражение (7-26) получено в результате анализа теплового баланса элементарного объема металла в лунке с высотой ёг. [c.198]

    Формула (3-3) является универсальной. Обработка многочисленных экспериментальных данных по теплообмену жидких металлов (ртути, олова, свинца, висмута [c.41]

    Теплообмен в жидких металлах (Рг < 1) сопровождается образованием теплового и гидродинамического пограничных слоев, первый из которых значительно толще. Поэтому, исходя из соображений, изложенных в пункте 1 этой главы, последнее уравнение в [c.68]

    Теплообмен между жидким металлом и твердой поверхностью через турбулентный пограничный слой может быть рассмотрен точно таким же путем, как и для ламинарного пограничного слоя, когда влияние турбулентности на теплообмен пренебрежимо мало. Это означает, что зависимости, выведенные для ламинарного потока, должны быть справедливы также для турбулентного потока. [c.372]

    В отличие от жидкостей, в которых тепло передается преимущественно конвекцией, основной механизм теплообмена жидких металлов — процесс теплопроводности. Теплопередача жидких металлов незначительно зависит от режима течения жидкости (т. е. от того, турбулентный он или ламинарный). Они также обладают незначительной кинематической вязкостью и низким парциальным давлением. Благодаря этим свойствам жидкие металлы нашли широкое применение в качестве теплоносителей теплообменных аппаратов ядерных реакторов, от которых необходимо отводить большое количество тепловой энергии. Хорошо известными уравнениями для определения теплообмена в трубах являются уравнение Лайона [c.158]


    Данные по теплообмену в условиях естественной тепловой конвекции в жидких металлах (Ма, КаК, РЬ, РЬ — В[ и Hg) при ламинарном режиме течения хорошо согласуются с соотношением [c.65]

    Один из путей создания исключительно компактного теплообменника типа жидкость — жидкость — реализация максимально развитой теплообменной поверхности на кубический метр объема теплообменника. Это подразумевает использование тесно расположенных труб малого диаметра. На рис. 14.3 показано влияние диаметра труб на величину удельной мощности, достижимой при заданной разности температур. Преимущества труб малого диаметра и плотной набивки пучка проявляются с особой силой, если теплообменник предназначен для работы на жидких металлах [15], поскольку благодаря их высокой теплопроводности коэффициенты теплоотдачи получаются исключительно высокими, особенно в случае каналов с малым диаметром. В связи с этим возникает вопрос выбора оптимального диаметра труб. Опыт эксплуатации показывает, что для большинства обычных теплообменников нецелесообразно использовать трубы диаметром менее 12,7 мм из-за опасности заноса труб и их закупорки. Однако система с жидким щелочным металлом может поддерживаться столь чистой, что вопрос о возможных отложениях на стенках не будет представлять какой-либо проблемы. [c.272]

    Формула (4-3), как уже указывалось, является универсальной. Обработка многочисленных экспериментальных данных по теплообмену жидких металлов (ртути, олова, свинца, висмута натрия, а также сплавов З —РЬ и N3—К) привела к (4-4), сходной с (4-3) и рекомендуемой в труде [47] для использования в случае жидких металлов  [c.135]

    Единственным устройством, применение которого не осложняется проблемой высоких температур, является расходомер для жидких металлов [42]. В расходомере используется э. д. с. наведения при движении жидкости в приложенном магнитном поле. По разности потенциалов между электродами расходомера можно судить о скорости движения жидкости. Здесь проблемы теплообмена, по-видимо му, стоят не так остро, если только расходомер не используется в теплообменной аппаратуре. То же самое можно сказать и о жидкометаллических насосах. [c.288]

    Опыты проводились в следующем порядке. В тигель загружалась 150— 200 г Мп, а в распределительную гребенку шесть навесок кремния (примерно до 10 г). Калориметрический сосуд собирался, проверялся на герметичность и продувался аргоном. После этого тигель вводился в разогретую печь и во всей установке стабилизировалось температурное поле. Вслед за часовой изотермической выдержкой в жидкий металл сбрасывалась первая порция кремния и изучалось изменение температуры ванны (с помощью опускающейся V-Mo термопары), используемое как для расчета поправок на теплообмен [9], так и для вычисления теплоты растворения. При изучении теплоты растворения марганца в жидком кремнии исходная навеска последнего составляла около 50 г. [c.54]

    Как указывалось выше (см. 8.1), при Ке < Ке р длина начального гидродинамического участка при определенных условиях может быть большой и превышать длину (высоту) теплообменного аппарата. Для теплоносителя с числом Рг 1 / т г- жидких металлов Рг 1, для технических масел Рг 1. В первом случае во втором / / р. Эти оценки показывают, что на практике процесс теплообмена в трубах может происходить в условиях постоянного нарастания теплового и динамического пограничных слоев, т.е. в отсутствии гидродинамической и тепловой стабилизаций. При этом коэффициент теплоотдачи изменяется на всем протяжении трубы, а его среднее значение даже для длинной трубы (в отличие от турбулентного режима течения) существенно зависит от //с/. При расчете гидравлического сопротивления необходимо также учитывать зависимость коэффициента сопротивления трения от продольной (осевой) координаты трубы. [c.247]

    На рис. 20.1, б изображена Т—2-диаграмма теплообменного аппарата, предназначенного для получения перегретого пара с помощью высоконагретого теплоносителя (например, жидкого металла). Как и в предыдущем случае, на диаграмме имеются три участка подогрева воды, ее испарения и перегрева пара. Соответствующие тепловые потоки, подводимые к воде, равны 1, 62 бз  [c.503]

    Крофте и Гамбле [29] изучали теплоотдачу к кипящей воде в парогенераторе, обогреваемом жидким металлом. Греющей средой в парогенераторе являлась эф-тектическая смесь 1МаК (22% Ыа и 78% К), движущаяся в кольцевом зазоре. В работе определялись только общие коэффициенты теплопередачи для всей трубы, но авторы попытались также установить средние значения коэффициента теплоотдачи к жидкости. Теплообменная труба была изготовлена из нержавеющей стали марки 18-8 наружным диаметром 25,4 мм и внутренним 22 мм. наружный диаметр внешней трубы 38 мм, а внутренний [c.55]

    Петухов Б. С., Юшин А, Я. О теплообмене при течении жидкого металла в ламинарной и переходной областях. — ДАН СССР, т. 136, 6. с 1321—1324. [c.219]

    Из других жидкостей наибольший практический интерес представляют различные масла и жидкие металлы. Масла имеют очень высокие, а жидкие металлы — очень низкие числа Прандт ля. Вязкость масел очень сильно зависит от температуры. В ра боте [17] исследовалось влияние переменности свойств жидко сти на теплообмен для веретенного масла и масла Mobilterm Для вертикальной поверхности с постоянной плотностью тепло вого потока на стенке q" задачу решали интегральным методом [c.489]


    Современное состояние науки о перено<се энергии (тепла) определило характер и методическую направленность монографии крупнейшего ученого в этой области проф. Э. Р. Эккерта Теория тепло- и массообмена Данная книга является вторым изданием, она заново переработана Э. Р. Эккертом совместно с Р. М. Дрейком. При этом бышо не только расширено большинство разделов книги, ио и включен ряд новых разделов (теплопроводность в системах с подвижными границами, теплообмен в разреженных газах, в жидких металлах, пористое охлаждение, расчет теплообменников), а также заново переработан основной теоретический материал. [c.3]

    Расчеты, выполненные. в разделе 7-7, обычно дают хорошие сведения по теплообмену в жидкости или газе, если Рг О, проходящем по трубе, когда параболическая кривая распределения скорости, использованная для ламинарного потока в разделе 7-7, заменяется кривой распределения скорости в турбулентном потоке. Достаточно хороший результат получается, когда кривая распределения скорости Б турбулентном потоке аппроксимируется кривой постоянной скорости (slug — поток), при установившихся тепловых условиях и постоянном тепловом потоке у стенки эта операция приводит к соотношению Nud = 8 при постоянной температуре стенки —к соотношению Nud = 5,8. Более подробные сведения по теплообмену в жидких металлах будут представлены в разделе 10-4. [c.262]

    Измерения на жидких металлах показали, что для турбулентного тотока через кольцевые трубы теплообмен, вызванный турбулентным смешением, становится заметным и его следует учитывать, когда параметр Ре Рг превы-372 [c.372]

    Кутателадзе С. С., Субботин В. И., Бо ришая-с.кий В. М. 1И Кириллов Л. Л., Теплообмен при течении жидкого (Металла в трубах. Труды 2-й МеЖ дунарадной конференции по мирному испольэо1ванию атомной энергии, т. 2, Ядерные реакторы и ядерная энергия, Атомиз дат, 1959. [c.671]

    Закономерности теплообмена при течении жидких металлов в трубах обсугкдались в работах [7, 13, 18, 21]. Изучался теплообмен в горизонтальных, вертикальных и наклонных трубах во всех случаях трубы имели плавные очертания входов и начальные участки длиной от 6 до 20 калибров. [c.93]

    Кутателадзе, В. И. Субботин, В. М. Б о р и ш а pi k и й, П. Л. Кириллов, Теплообмен нри течении жидкого металла в трубах. Доклад на Второй Международной конференции ООН по применению атомной энергии в мирных целях. [c.211]

    Особенностью жидких металлов и их сила-1ЮВ являются весьма малые значения для них чпс ел Прандтля [Рг 0,07). Немногочислен-пые экспериментальные данные по конвективному теплообмену расплавленных металлов (главным образом ртути) при движении их по трубам [Л. 238—241] показали, что расчетные значения коэффициентов теплоотдачи по формуле М. А. Михеева (6-5) в десятки раз превышают их экспериментальные значения. Таким образом, было доказано, что формула Мть хеева, справедливая для жидкостей в интервале значений критерия Рг=0,7 200, совершс.ч-но непригодна для жидкостей с малыми числами Прандтля, к которым относятся легкоплавкие металлы и их сплавы. В связи с этим дела- [c.142]

    В 1951 г. Рихард Лайон [Л. 238] опубликовал решение задачи о конвективном теплообмене жидких металлов для области зиачени чисел 0<Рг< и / > = 4 000 г- 3 240 000 решение было дано в виде соответствующих критериальных уравнений. [c.143]

    Основываясь на опубликованном экспериментальном материале по теплообмену жидких металлов. Двайер [Л. 260] предложил формулу [c.143]

    С указанными выше жидкими металлами М. А. Михеев и его сотрудники [Л. 261] провели также опыты по теплообмену при свободной конвекции в большом объеме. Объектом исследования яви итсь трубы и плиты. В результате исследования было установлено, что опытные данные удовлетворяются уравнением (1-5). Поэтому определение коэффициента теплоотдачи следует вести по формулам (1-5) — (1-7) с использованием графика, изображенного на рис. 1-2а. [c.144]


Библиография для Жидкие металлы, теплообмен: [c.337]    [c.140]    [c.219]    [c.219]    [c.671]   
Смотреть страницы где упоминается термин Жидкие металлы, теплообмен: [c.269]    [c.285]    [c.311]    [c.4]    [c.269]    [c.285]    [c.311]    [c.142]    [c.143]    [c.8]   
Теория тепло- и массообмена (1961) -- [ c.0 ]




ПОИСК







© 2025 chem21.info Реклама на сайте