Стабилизация гидродинамическая тепловая

I ступень иерархии — типовые химико-технологические процессы (механические, гидродинамические, тепловые, диффузионные, химические) и локальные системы стабилизации II ступень иерархии — химико-технологические системы, соответствующие технологическим цехам или участкам, САУ процессами организационного и технологического функционирования цехов или участков и САУ химико-технологическими системами III ступень иерархии — сложные химико-техно-логические системы, отвечающие химическим производствам целевых или промежуточных продуктов, и САУ организационного и технологического функционирования производств IV ступень иерархии — химическое предприятие (завод) в целом п автоматизированная информационная система организационного управления предприятием 1, 2.....N.....>5 — подсистемы I и II [c.14]

На разгонном участке благодаря нестационарным условиям происходит интенсивное испарение влаги из материала. К концу участка разгона происходит гидродинамическая и тепловая стабилизация процесса температура газа снижается, а высушиваемого материала - повышается. Интенсивность тепло- и массообмена значительно снижается. Для интенсификации процесса сушки, чтобы создать нестационарные условия движения газовзвеси, пневмотрубы снабжают различными приспособлениями-завихрителями, расширительными камерами и т. п. При этом увеличивается и время пребывания частиц в зоне сушки. [c.187]

Первую, низшую ступень иерархической структуры образуют типовые (механические, гидродинамические, тепловые, диффузионные или химические) процессы и локальные системы управления ими. На этой ступени задача управления сводится к стабилизации условий осуществления типовых процессов путем использования систем автоматического регулирования (САР). [c.212]

Стабилизация теплового баланса системы дополняется стабилизацией гидродинамического режима, определяемого расходом газов и изменением давления по тракту от головного вентилятора до выхода отработанных газов в атмосферу. Обязательное условие нормального режима подача воздуха в соответствии с рекомендуемыми значениями расхода для данного гранулометрического состава материала (см. табл. IV.1). Тракт подачи газов до решетки находится под давлением, эквивалентным сопротивлению воздуховодов, топки, решетки и слоя. Над слоем проходит линия нулевого давления, далее система находится под разряжением, возрастающим соответственно сопротивлению пылегазового тракта и узла пылегазоочистки. Производительность головного вентилятора и дымососа должны быть сбалансированы так, чтобы линия нулевого давления находилась над слоем при разряжении в верху аппарата 0,25—0,35 кПа. Если в аппарате создается над КС избыточное давление, происходит выброс пыли через загрузочные [c.108]

Современный химический завод представляется как трехступенчатая иерархическая система оборудования и совокупности управления ею. На первой, низшей, ступени создаются локальные системы типовых процессов химической технологии и соответствующее управление ими. Такими процессами являются механические, гидродинамические, тепловые, диффузионные и химические они чаще всего являются детерминированными, непрерывными, описываемыми дифференциальными уравнениями. Моделирование их возможно с помощью аналоговых электронно-вычислительных машин. Задача управления в основном сводится к стабилизации технологических параметров. На этом уровне происходит структурное обогащение информации. [c.152]

Поверхности с гладкими ребрами отличаются длинными каналами с гладкими стенками с характеристиками, близкими к полученным для движения внутри длинных круглых труб. Однако здесь отчетливо проявляется влияние длины канала на теплоотдачу и гидравлическое сопротивление поэтому на приведенных графиках указано отношение длины к гидравлическому диаметру / /4гг. Под I правильнее понимать не полную длину теплообменника в направлении потока, а длину гладкого ребра на полной длине могут располагаться несколько гладких ребер, помещенных торец к торцу. В случае, если не осуществлена совершенная подгонка ребер друг к другу в местах их соприкосновения, поверхности будут вести себя так, как будто они совершенно самостоятельны и имеют свои собственные участки стабилизации гидродинамических и тепловых условий на входе в выпускаемых промышленностью теплообменниках, как правило, не стремятся к совершенному сопряжению ребер. [c.115]

Рис. 6-23. Значения локальных критериев Нуссельта на участке гидродинамической и тепловой стабилизации трубы круглого сечения Рг=0,7.

На рис.3,14 показана усовершенствованная установка стабилизации, обеспечивающая нормальный гидродинамический режим работы колонн при уменьшении объема и облегчении сырья за счет подачи в куб АОК предварительно нагретого газа сепарации из выходного сепаратора 1. Этот газ в основном состоит из метана и этана и действует как отдувочный газ. Положительный эффект обеспечивается комбинированным воздействием нескольких факторов. Наличие метан-этановой фракций в нижней части колонны понижает парциальное давление компонентов Сз+, вследствие чего снижаются необходимое паровое число и, соответственно, требуемая тепловая нагрузка на печь. Кроме того, нагрузка снижается за счет воздействия отдувочного газа как теплоносителя. [c.53]

Совмещенная зона тепловой и гидродинамической стабилизации при ламинарном течении трубы круглого сечения. [c.85]

На рис. 6-23 приведены графики трех решений для теплоотдачи при ламинарном течении в круглых трубах на участке одновременно происходящих тепловой и гидродинамической стабилизации, т. е. когда на входе в трубу температура и скорость потока однородны по сечению (при л = 0) [Л. 12]. Эти результаты получены для среды с Рг = 0 7 и, таким образом, прило- [c.88]

Были проведены расчеты для участка, на котором одновременно происходит тепловая и гидродинамическая стабилизация турбулентного потока в трубе. Однако, по мнению авторов, такие решения имеют весьма ограниченную область применения и могут привести к ошибкам. Если труба имеет плавный вход, то возникает тенденция к развитию ламинарного пограничного слоя с последующим переходом к турбулентному течению, причем характеристики теплообмена в этом случае совершенно отличны от тех, которые существуют при формировании турбулентного пограничного слоя сразу же у входа в трубу, как это и принимается во всех подобных решениях. Если во входном сечении кромка трубы острая, то это вызывает отрыв пограничного слоя на входном участке и развитие турбулентности, определяющей значительно большую интенсивность теплопередачи на входном участке, чем это следует из решений, основанных на предположении о развитии турбулентного пограничного слоя. В гл. 7 приведены характеристики, основанные на экспериментальных данных для нескольких типов труб, имеющих острую входную кромку можно полагать, что эти данные гораздо точнее и полезнее при расчете теплообменников, чем имеющиеся аналитические решения. [c.88]

Рис 6-24 Средние значения критерия Нуссельта на участке тепловой и гидродинамической стабилизации трубы круглого сечения Рг-0,7. [c.97]

В основе графиков на рис. 7-2— 7-4 лежат по большей части такого же рода сведения, как и использованные при построении графиков на рис. 7-1, хотя теоретические данные для участка одновременной гидродинамической и тепловой стабилизации при ламинарном течении менее полные. Принимается, что трубы прямоугольного сечения образованы ребрами, разделяющими [c.100]

Приведенные длины участков гидродинамической и тепловой стабилизации ламинарного потока в трубах [c.164]

При движении жидкости в прямом канале на определенном участке длины от входа наступает гидродинамическая и тепловая стабилизация потока. Согласно гипотезе Рейнольдса, коэффициент теплоотдачи от стенки к турбулентно движущейся жидкости выражается формулой [c.89]

Если стенки трубы, через которую движется жидкость или газ, нагревать или охлаждать, то на их поверхности образуется тепловой пограничный слой. На некотором расстоянии от начального сечения, там где кончается гидродинамический пограничный слой, толщина пограничного слоя достигает величины радиуса трубы (рис. 6-18). в этом пограничном сечении заканчивается участок стабилизации. Сначала рассчитаем [c.241]

На участке стабилизации необходимо различать два способа теплообмена. Если труба нагревается по всей длине от входного сечения, гидродинамический и тепловой [c.248]

При ламинарном движении теплоносителя, равномерном распределении скорости и температуры на начальном участке трубы у поверхности стенки образуются (рис. И-12,а) пограничные слои толщиной 8 (гидродинамический) и 8 (тепловой). Толщина этих слоев по мере удаления от входа увеличивается, и на некотором расстоянии, называемом длиной участка гидродинамической (4) и тепловой (/ ) стабилизации, они смыкаются. При этом коэффициент теплоотдачи изменяется (рис. 11-12,6) от максимального значения на входе до практически неизменного после смыкания пограничных слоев. Явление резкого увеличения скорости переноса субстанции (в данном случае - теплоты) при входе потока в аппарат получило название входной эффект . Очевидно, что для создания условий повышенных значений коэффициентов теплоотдачи целесообразно формировать теплообменники с длиной труб, незначительно превышающей / . [c.293]

Роль,рециркулята заключается в стабилизации теплового режима реактора, в создании определенного гидродинамического режима. [c.115]

Теплообмен на гидродинамическом начальном участке. При расчете теплообмена в коротких каналах становится важным учитывать влияние гидродинамического начального участка, т. е. участка, на котором гидродинамическая и тепловая стабилизация происходят одновременно и одновременно идет развитие и формирование скоростных и температурных полей. Этот слз ай имеет большое практическое значение, поскольку при входе на теплообменный участок профили скоростей и температур равномерны по сечению канала. Для вязких жидкостей, характеризующихся высокими числами Рг, длина гидродинамического начального участка д 1 меньше участка тепловой стабилизации, и это приводит к интенсификации теплообмена [c.255]

Если гидродинамическая стабилизация потока опережает тепловую (Рг 1), то для расчета поля температур по уравнению (IV. 25) в него нужно подставить выражение, описывающее установившийся профиль скоростей. Для движения жидкости между [c.293]

Стабилизация ламинарного факела зажигающим кольцом осуществляется в пограничном слое потока, в котором создаются благоприятные гидродинамические и тепловые условия, при которых пламя может существовать устойчиво. [c.150]

Причину влияния ширины щели и длины трубы можно объяснить влиянием длины входного участка гидродинамической и тепловой стабилизации. Поскольку длина входного участка зависит от (для неослабленных жидкостей), то, по-видимому, следует ожидать также влияния добавок поверхностно-активных веществ на критические значения плотности орошения. [c.117]

Тепловая теория зажигания газовых смесей [1, 2] указывает на влияние гидродинамических условий потока газовых смесей на цроцесс зажигания и, в частности, — на температуру зажигания. Известно также, что с увеличением интенсивности турбулентности набегающего потока сужаются границы стабилизации пламени телами плохо обтекаемой формы [3] и возрастает температура зажигания, если зажигание осуществляется накаленным телом [5], однако систематических исследований в этом, направлении не производилось. Между тем, этот вопрос важен как с теоретической, так и с практической точек зрения. [c.48]

Для газовых смесей числа Рг и 5с невелики (0,6—1), поэтому зоны гидродинамической, тепловой и диффузионной стабилизации вполне соизмеримы и могут занимать значительную часть длнны мембранного элемента. Установлено [1], что зависимости Ыи = Ыи(2, Реу ) и 8Ь = 8Ь(2, Реу) качественно повторяют вид функции на рис. 4.7, где тепловая или диффузионная стабилизация происходит уже в условиях гидродинамически стабилизированного потока. Значения Ыи и ЗЬ при одновременном развитии профилей скорости температуры (концентра ции) несколько выше, но длины зон тепловой и диффузионной стабилизации примерно одинаковы. Обобщенный закон массообмена, представленный на рис. 4.9, сохраняет силу и хорошо описывается уравнением Микли — Сполдинга (4.59). [c.137]

Типовые химико-технологичесше процессы (механические, гидродинамические, тепловые, дшрфузионные, химические) и локальные системы стабилизации [СЙР] [c.12]

Для поверхностей с треугольными и прямоугольными ребрами увеличение коэффициентов теплоотдачи достигается за счет малых значений гидравлических радиусов. Дополнительная перфорация поверхности обеспечивает некоторое увеличение теплоотдачи в результате перемешивания в районе отверстий. У поверхностей с волнообразными ребрами интенсифицируется теплоотдача вследствие возникновения вторичных течений в волнообразных каналах, Теплоотдача ребристых поверхностей из смещенных полос, с жалюзийными ребрами и со стерженьковыми ребрами увеличивается за счет многократного использования участка тепловой и гидродинамической стабилизации. Ребристые поверхности из смещенных полос позноляют увеличить коэффициенты теплоотдачи в 2—3 раза по сравнению с поверхностями с простыми прямоугольными или треугольными ребрами с такой же плотное ью размещения ребер. [c.97]

Кривые для ламинарного течения построены по данным гл. 6 для условий, когда имеется участок тепловой и гидродинамической стабилизации экспериментально установлено, что они применимы даже при резком сужении потока на входе в трубу. Данные для турбулентного течения получены в результате сопоставления и обработки большого количества экспериментальных данных, включая интересные данные, полученные Белтером, Янгом и [c.100]

Область / (рис. 1.98)—область однофазного конвективного теплообмена, внутри которой можно, в свою очередь, выделить участки тепловой и гидродинамической стабилизации. Расчет параметров потока в этой области проводится в соответствии с рекомендациями п. 2.6.3. В конце области I температура стенки канала достигает значения (которому соответ- твует энтальпия жидкости на линии насыщения г ). [c.107]

На начальном участке канала профили скорости и температуры жидкости (газа) изменяются от состояния во входном сечении до полностью развитой по сечению потока формы (рис. 2.22). Эти участки канала, в пределах которых формируются гидродинамический и тепловой пограничные слои, называются соответственно гидродинамическим и термическим начальным участком. На участках гидродинамической и тепловой стабилизации потока теплоотдача по мере развития пограничных слоев падает по длине канала, число Ки уменьшается, асимптотически приближаясь к постоянному значению Ки (рис. 2.23). Это значение Мцсо, называемое предельным, характеризует интенсивность теплоотдачи полностью стабилизировавшегося потока. В трубах длиной и />/т среднюю теплоотдачу [c.163]

При турбулентном течении теплоносителя в трубах длины начальных участков гидродинамической и тепловой стабилизации сравнительно малы /г=<т = 15da. [c.165]

СЛОИ у стенок трубы обладают большей вязкостью, чем в основном ядре тотока, поэтому скоростное поле описывается кривой с. Температурное поле и теплообмен находятся в известной зависимости от изменения скоростного поля. Таким образо М, ко1эффициент теплообмена зависит. как от направления теплового потока, тш и от его величины. Расчет теплообмена в вязких жидкостях был Выполнен К. Ямагата [Л. 88]. Во-вторых, расчетные и опытные данные трудно сравнивать потому, что часто при низких скоростях, характерных для ламинарного потока, вихревые токи свободной конвекции изменяют ламинарный характер движения в результате получается сочетание свободной и вынужденной конвекции [Л. 89]. Этот вопрос будет рассматриваться в разделе 11-5. В-третьих, для масел участок полной гидродинамической и тепловой стабилизации настолько велик, [c.247]

Поскольку вблизи стенки корпуса аппарата жидкость имеет в основном осевое течение, то процесс теплообмена аналогичен теплообмену в каналах [1], т. е. зависит от условий гидродинамической и тепловой стабилизации полей скоростей и температур в потоке. В промышленных агатратах тепловая стабилизация не наступает, т. к. [c.325]

Следует четко различать два возможных случая расчета теплообмена. В первом случае, коГда высота кипящего слоя больше высоты активной зоны процесса Якс> Наз (что необходимо проверять расчетом), из системы расчетных уравнений исключается уравнение теплообмена, поэтому в кинетическом- расчете теплообмена частиц со средой нет надобности. Все необходимые данные могут быть легко найдены из уравнении материального и теплового баланса. Этот случай имеет место в технике, так как значительная высота слоя выбирается часто, исходя из условий гидродинамической стабилизации, необходимой для протекания того или иного технологического процесса. Снижение высоты гидродинамической стабилизации в слое р целью уменьшения сопротивления слоя и, следовательно, расхода элект юэнергии, является одной из первоочередных задач при конструировании и рационализации теплообменных установок с кипящим слоем. [c.128]

При конструировани монополярных плоскопараллельных электродов приходится решать следующие основные задачи со--здание надежной и эффективной системы подвода тока обеспечение равномерного распределения тока по поверхности электрода выбор формы электрода, обеспечивающей оптимальные гидродинамические условия для подвода исходных и отвода конечных жидких и газообразных продуктов электролиза поддержание оптимального теплового режима процесса стабилизация межэлектродного расстояния и поддержание постоянным напряжения на электролизере. [c.147]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология