Нержавеющая сталь марки

Нержавеющая сталь марка 304 240 200 160 140 130 120 98 95 [c.111]

В химической и нефтеперерабатывающей отраслях промышленности при изготовлении аппаратов, как правило, применяют нержавеющие стали марки 300 ввиду их высокой коррозионной стойкости. Нержавеющие стали практически не подвергаются коррозии в растворах нейтральных или щелочных солей, в водных растворах аммиака, нитрата и хлората натрия. Большинство органических соединений не вызывает коррозию нержавеющих сталей, за исключением ряда хлор-производных, агрессивность которых проявляется в присутствии влаги. Установки для получения углеводородов, спиртов, кетонов, жирных кислот, фенолов, мочевины оснащаются оборудованием из нержавеющей стали. [c.212]

Нержавеющая сталь марки 316 250 220 180 160 140 130 100 98 [c.111]

На рис, 52 приведен график сравнения стоимостей несмонтированных выпарных аппаратов, выполненных из нержавеющей стали марки 316, (Стоимости составлены по ценам 1962—1963 гг.). Как видно из графика, стоимость несмонтированного выпарного аппарата центробежного типа в 10 раз выше стоимости выпарного аппарата с механическими мешалками однако эта разница уменьшается при расчете стоимости смонтированной установки (включая стоимость монтажа, вспомогательного оборудования). Ниже приводится общая стоимость смонтированной установки с площадью поверхности нагрева 9,3 м , выполненной из нержавеющей стали марки 316 [c.127]

Цены даны за 1960 г. для сушилок, выполненных из углеродистой стали. Для определения цен на сушилки из нержавеющей стали марки 304 следует вводить коэффициент 2.1. [c.161]

Пленка образуется на внутренней поверхности калиброванной стеклянной трубы 6 при вращении скребкового ротора 7 с лопастями (для уменьшения коррозии ротор выполняется из тантала или нержавеющей стали марки УА). Регулируемый приводной механизм 3 со ступенчато изменяющейся скоростью вращения соединяется с ротором магнитной муфтой 4, которая лишена всех недостатков сальникового уплотнения. Нижний конец ротора снабжен самоустанавливающимся шарикоподшипником в виде тефлонового шара, размещенного в стеклянной опоре. Смазкой подшипника служит стекающий кубовый продукт. Источником тепла является циркуляционный термостат 14 мощностью электрообогрева 1,5 или 2 кВт. При температурах до 200° С в качестве теплоносителя используют парафиновое масло, а при более высоких температурах — силиконовое масло. Эти масла полностью прозрачны. [c.278]

Химический состав сплавов, из которых сделаны канаты, приведен в табл. 158, а их коррозионное поведение —в табл. 159. У канатов с номерами 15, 18, 19, 20, 21, 22, 41 (экспозиция в течение 751 сут на глубине 1830 м), 48—53 видимой коррозии не было. Канат номер 15 из нержавеющей стали марки 316, модифицированной добавками кремния и азота, экспонировался в течение 189 сут на глубине 1830 м. Проволочный канат номер 41, сделанный из обычной нержавеющей стали марки 316, не корродировал в течение 751 суг экспозиции на глубине 1830 м. Однако этот же канат был покрыт ржавчиной и подвергся щелевой коррозии (а некоторые из его внутренних проволок были порваны) после 1064 сут экспозиции. Временное сопротивление каната при 1064 сут экспозиции на глубине 1830 м уменьшилось на 41 %. Так как обычная нержавеющая сталь марки 316 также не корродировала в течение первых 751 сут экспозиции, то нельзя утверждать, что добавки кремния и азота в сталь марки 316 улучшают ее коррозионную стойкость. Канаты с номерами 18—21 изготовлены иэ никелевых сплавов. Канаты с номерами 20 и 21 не корродировали в воде и когда они лежали на донных осадках или были в них погружены. Канат номер 22 был из сплава на основе кобальта, он также не [c.411]

Канаты с номерами 48, 49, 50, 51, 52 и 53 были сделаны из сплава 6А1 — 4У — Ть Сами они не корродировали, но заделочная арматура из нержавеющей стали марки 304 и стальные обвязочные проволоки подверглись сильной электрохимической коррозии. Все остальные проволочные канаты, с покрытиями и без покрытий, в разной степени подверглись коррозии, наиболее сильным проявлением которой был разрыв отдельных проволок. Голые стальные тросы с номерами 1, 2, 3, 35, 36, как и следовало ожидать, были полностью покрыты ржавчиной. После экспозиций длительностью до 1064 сут у них не наблюдали потерь прочности. В процессе производства эти тросы были смазаны. На внешних поверхностях после экспозиции смазка исчезла, но на внутренних поверхностях сохранилась. [c.412]

Введение меди (канат номер 14) в состав нержавеющей стали марки 316 ухудшало ее коррозионную стойкость, в то время как добавки кремния и азота (канат номер 15) не оказывали заметного влияния. Обычная нержавеющая сталь марки 316 (канат номер 41) не корродировала в течение 751 сут экспозиции, но после 1064 сут многие внутренние проволоки оказались сломанными в результате действия щелевой коррозии. Временное сопротивление большинства канатов из нержавеющих сталей не изменялось после экспозиции в морской воде на глубине. Канаты с номерами 41 и 42 не были подверженны коррозии под напряжением в условиях нагрузки, составлявшей 20 % от их временного сопротивления. [c.428]

Два каната из нержавеющей стали марки 304 (номера 46 и 47) были плакированы сплавом, содержащим 90 % Си и 10 % Ni. Канат номер 46 с плакировкой толщиной 0,018 мм имел после 402 сут экспозиции зеленый цвет, что указывало на неполное растворение плакирующей пленки u — Ni. Однако канат номер 47 с плакирующей пленкой толщиной 0,008 мм был покрыт,тонкой пленкой ржавчины, показывающей, что плакировка данной толщины за тот же период времени была полностью израсходована. В обоих случаях внутренние проволоки канатов не были затронуты коррозией. [c.428]

Решетки изготовляются в двух исполнениях I - из углеродистой стали марки СтЗ, П - из нержавеющей стали марки 0X13, 2,Решетки рассчитаны на нагрузку (при lei 250 С) от силы тяжести слоя насадки высотой при D,<3200 мм Н 3 м. при D,=3400-4000 мл Н=1, м Расчетная объемная масса [c.125]

Для изготовления секций полотен облегченных колпачковых тарелок типов ТСК-Р, ТСК-РЦ и ТСК-РБ толщиной 2,5 мм из нержавеющей стали марки Х18Н10Т 0 1200—3000 мм используется универсальная технологическая оснастка, которая может быть переналажена на изготовление секции любого типоразмера. [c.208]

Нормальные условия эксплуатации производства диметилдиоксана удалось наладить только после того, как заменили медные трубопроводы трубопроводами, изготовленными из молибденистой стали, и установили арматуру из нержавеющей стали марки ЭИ-943. [c.99]

Для этого сконструировано устройство, где ввод и вьгвод газов из тигля производили при помоши безмоментных капилляров (рис. 3 ). Безмоментные воды 1 представляют собой капилляры да нержавеющей стали марки Х18Н10Т, [c.60]

Техническая характеристика распылительных сушилок и их стоимость приведены в табл. 54, В стоимость сушилки включена стоимость теплообменника, сушильной камеры, распылительного устройства, циклона, воздуходувки, трубопроводов, контрольно-измерительных приборов, металлоконструкций и расходы по обслуживанию при пуске. Цены приведены для оборудования, выполненного из нержавеющей стали марки 304, Общие капитальные затраты с учетом монтажа распылительных суишлок колеблятся от 200 до 300% закупочной стоимости. Ежегодные эксплуатационные расходы в среднем составляют 5—10% общих капитальных затрат. Расходы по обслуживанию распылительной сушилки составляют 0,4—6,7 центов на 1 кг испаренной влаги [176], [c.158]

Нанример, второГ из перечисленных здесь признаков означает, что в качестве 1Ш 1струкционного материала аппарата можно использовать сталь с эмалевым покрытием пли нержавеющую сталь марки 40ХН, или биметалл. [c.165]

Вязкостные свойства металлов характеризуются допустимой ударной нагрузкой, определяемой по методу Шарпи (метод 7-образной зарубки). Чувствительность метода У-образной зарубки зависит от структуры металла. Границентрические кубические кристаллы выдерживают испытание по методу Шарпи при низких температурах. Аустенитные нержавеющие стали, стали, легированные никелем, алюминий и медь имеют границентрическую кристаллическую структуру, поэтому они обладают свойствами, которые необходимы для работы при низких температурах. Наилучшим металлом для применения в этих условиях является нержавеющая сталь марки 304, по она слишком дорога и поэтому применяется только в случае крайней необходимости. В обычных процессах сжижения природного газа при температурах до —162,2° С широко применяются аппараты и трубы, изготовленные из стали, содержащей 3,5-9% [c.203]

Как видно из кривых, приведенных иа рис. 182, при высоких концентрациях азотной кислоты алюминий обладает гораздо более высокой коррозионной стойкостью, чем нержавеющая сталь марки Х18Н9, которая в этих условиях подвергается перепассивации. Исключительно высокая коррозионная стойкость алюминия в сильно окислительных средах позволяет использовать его в производстве высококонцептрироваиной азотной кислоты по мето.ту прямого синтеза. [c.268]

Фирма S harples orp. выпустила комбинированную горизонтальную центрифугу с пульсирующей выгрузкой осадка. Конический поршень центрифуги выполнен перфорированным. Суспензия, поступающая через питающую трубку к центру поршня, фильтруется в основном на его поверхности. Осадок под действием инерционных сил сползает с поршня на цилиндрический ситчатый ротор, где окончательно фильтруется, промывается и просушивается. Промывка может производиться трехкратно с раздельным отводом промывных вод по зонам. Аппарат пригоден для обработки кристаллических п волокнистых веществ. Благодаря тому, что основная масса фугата отводится в самом начале с фильтрующей поверхности поршня при относительно небольшом факторе разделения, осадок получается более однородным, не склонным к образованию разрывов и трещин при подсушке кристаллы осадка измельчаются меньше, чем на обычных аппаратах с пульсирующей выгрузкой. Новые центрифуги выпускаются модели D-200 производительностью до 5 т/ч и D-330—до 10 т/ч. Максимальный фактор разделения — 1450. Машины изготовляются из нержавеющей стали марки 316 или моиель-металла [117]. [c.107]

Установки замедленного коксования типа 21-10/300 и 21-10/600 оборудованы камерами диаметром 4,6 м, а установки типа 21-10 — диаметром 5 м. Особенность конструкции камеры установки типа 21-10/6 — корпус из нержавеющей стали марки Х18Н10Т, допускающей температуру нагрева 525 °С при рабочем давлении наверху 0,6 МПа. На расстоянии 1300 мм от верха цилиндрического корпуса расположены три штуцера Ду 50/25 для подачи с помощью форсунок антипенной присадки. [c.100]

Пластинки, изготовленные из нержавеющей стали марки 12Х18Н9Т, перед опытом зачищали и обрабатывали спиртом для обезжиривания. Выбор этой марки стали обусловливался тем, что в товарном ПМДА не допускалось наличие ионов железа. Опыты протекали в следующем порядке. [c.103]

Кроме алюминия опасных фрикционных искр не создают медь и многие ее сплавы. Ряд легированных сталей, например нержавеющая сталь марки Х18Н9Т, а также трансформаторные стали, содержащие 2—4% кремния, при трении и ударах образуют искры, поджигающие только особо опасные ацетиленовоз-душные смеси. [c.206]

Многие медные сплавы, так же как и алюминий, практически не дают опасных искр при истрании. Однако, помимо неудовлетворительных механических качеств, их использованию препятствует дороговизна и дефицитность. Известен также ряд легированных сталей, отличающихся ограниченной искробезопасностью. При их истирании поджигаются только особо опасные смеси ацетилена. Сюда относится нержавеющая сталь марки Х18Н9Т, а также трансформаторные стали, содержащие [c.101]

По способу ЦИАТИМ, принятому в СССР в качестве стандартного (ГОСТ 4039-48), бензин окисляют в бомбе (рис. XIX. 2) из нержавеющей стали марки Я2, предварительно подвергнутой гидравлическому испытанию при 20 кПсм . [c.566]

В некоторых случаях металлы, которые в обычных условиях находятся в пассивном состоянии, например нержавеющая сталь или титан, при их контакте с более электроотрицательным металлом, например алюминием, могут подвергаться сильной коррозии вследствие катодной поляризащш. Так, в разбавленной азотной кислоте нержавеющая сталь марки XI8Н9Т корродирует со скоростью 0,01 мм/ч, а при контакте с алюминием ее скорость возрастает до 0,64 мм/ч. В концентрированных растворах азотной кислоты контакт нержавеющей стали е алюминием приводит к электрохимической защите стали. [c.202]

Качественные испытания по определению сопротивления материала циклам деформаций обходятся настолько дорого и требуют столь продолжительного времени, что исчерпывающие данные имеются лишь для некоторых высокотемпературных сплавов. Для всех исследованных материалов было найдено, что существенными параметрами являются температура испытания, пластическая деформация за цикл и число циклов [36—38]. Один из способов представления результатов показан иа рис. 7.18, где приведены данные для нержавеющей стали марки 347. Аналогичные данные имеются для бериллия, инконеля и инора-8, сплава с высоким содержанием никеля, подобного хастел-лою В. [c.155]

Рис. 7.18. Данные, характери 1ующие нлиянне диапазона дсформацн на число циклов до разрушения для нержавеющей стали марки 347, подвергавшейся циклическому температурному нагружению до 595 С [36] (зависимость интервала деформаций от числа циклов до разрушения дана для циклического температурного нагружения при одноосном стеснении)

Блок изомеризации состоит непосредственно из блока изомеризации (блока высокого давления) и узла стабилизации. В состав установки входит реактор изомеризации, представляющий собой вертикальный цилиндрический аппарат высотой 6330 мм, диаметром 2400 мм и объемом 21,5 м . Корпус реактора выполнен из стали 12ХМ. Для защиты от коррозии корпус изнутри плакирован нержавеющей сталью марки Х18Н10Т. Расчетная температура корпуса 500°С. Для улучшения распределения потока сырья по сечению реактора в его верхней части смонтирован лепестковый распределитель, а в нижнюю часть реактора и на катализатор насыпают слой керамических шариков высотой 0,5 м (диаметр шариков 20 мм). [c.28]

Нержавеющая сталь марки 1Х18Н9Т (содержит Сг, N1, Ре, Т1), Ре, Ое, Си, Ag, N1, Л1, латунь Монель (N1, Си) 2,10 0,15 [c.100]

Стойкость к коррозионной кавитации зависит как от коррозионной стойкости, так и прочности металла. Самоупрочняющиеся стали обладают высокой стойкостью к коррозионной кавитации (табл. 8). Так, у хромомарганцовой стали марки 30Х10Г10 в результате механического воздействия происходит распад нестабильного аустенита и превращение его в мартенсит, что способствует высокой стойкости этой стали к коррозионной кавитации, в то время как стойкость хромоникелевой нержавеющей стали марки 1Х18Н9Л со структурой стабильного аустенита значительно меньше. [c.18]

Диамагнитные бурильные трубы изготавливают из нержавеющей стали марки Х18Н10Т. [c.105]

В испаритель 1 (рис. У.27), изготовленный из нержавеющей стали марки У2А, ноступает 55%-ный водный раствор метанола и смешивается с воздухом в молярном отношении СНаОН воздух = 1 2,2. Подогретая до 93° невзрывоонасная смесь паров метанола, воды и воздуха попадает в реактор 2, где проходит через слой серебряных зерен (размеры зерен 0,15—1,25 мм) высотой 10 мм. Подачу воздуха дозируют так, чтобы колебания температуры в слое катализатора не превышали 3°. В начале иро-цесса температуру в реакторе держат равной 600°, по затем вследствие снижения активности катализатора ее постепенно повышают до 650°. После слоя контакта продукты реакции сразу же попадают в закалочный водяной холодильник 3, где быстро охлаждаются до 200°. Затем продукты проходят башню 5, наполненную кольцами Рашига, которая орошается промывными водами из скруббера 8, и через два водяных холодильника 6 и 7 поступают в промывной скруббер 8. В скруббер 8 воду подают с такой скоростью, чтобы из башни 5 вытекал 30%-ный формалин. Этот формалин, содержащий 0,5—3% метанола, имеет температуру 85° его охлаждают в холодильнике 4 и собирают в емкости 10. Вся металлическая аппаратура [c.304]

В табл. 204 приведены данные, характеризуюии1е основные свойства фильтрующих элементов, изготовленных из порошка нержавеющей стали марки 0Х18Н9 трех различных фракций пороижа (давление прессования — 3 Г/слг ). [c.220]

Опоры изготавливаются в двух исполнениях / — из углеродистой стали марки Ст.З и // — из нержавеющей стали марки 08Х18Н10Т. [c.662]

Немаловажную роль в технологии производства играют вопросы коррозии. Известно, что металлы в ряде процессов служат катализаторами различных реакций. Поэтому содержание их в реакционной массе может способствовать течению побочных реакций, увеличивать цветность ее и снижать качество целевого полупродукта. Содержание металлов в готовой продукции может обусловить нестабильность ее при хранении. Поэтому для процессов, осуществляемых при участии агрессивных реагентов (кислот, щелочей, галогенов) необходимо обосновывать род конструктивных материалов аппаратуры. Для большинства процессов, применяемых в производстве витаминов, пригодны аппараты, изготовленные либо из эмалированной стали, либо из нержавеющей стали марки 1Х18Н9Т. Однако наряду с этим в синтезе витаминов имеются процессы, для которых указанные материалы непригодны, например, процессы окисления хинолина или 2-метил-5-этил-пиридина азотной кислотой под давлением при температуре выше 170° С. Для этих условий реакции необходимы реакторы из тантала. При сниже- [c.9]

Особым случаем является катодная защита нержавеющей стали, при которой защитный потенциал находится внутри облааи пассивности этой стали (см. 8.2). Можно, например, предотвращать питтинговую и щелевую коррозию нержавеющей стали марки А131304 в природной морской воде с помощью катодной защиты, поддерживая потенциал немного ниже —0,35 В по насыщенному каломельному электроду. [c.69]

На всех перечисленных выше образцах, за исключением заделочной арматуры из нержавеющей стали AISI 304 и стальной проволоки, видимой коррозии не было. Внутренние поверхности арматуры из нержавеющей стали марки 304 подверглись сильной щелевой коррозии. Скорость этой щелевой коррозии, по-видимому, увеличивалась за счет образованной двумя разными металлами гальванической пары, анодом которой являлась нержавеющая сталь. На одном из титановых канатов проволока из малоуглеродистой стали, использованная для обвязывания конца каната почти полностью разрушилась вследствие контактной коррозии. [c.403]

Канаты № 10—17, 29—34, 41 и 42 были из нержавеющих сталей разного химического состава. Тросы из нержавеющей стали марки 304 диаметром 4,76 мм (№ 10—13 и 29—31) со снятым и неснятым напряжением подвергались щелевой, питтинговой и туннельной коррозии. Многие проволоки, особенно внутренние, вследствие коррозии разрушились. На канатах из нержавеющей стали марки 304 диаметром от 6,35 мм до 9,53 мм (32,33 и 34) наблюдались, при той же длительности экспозиции, лишь пятна ржавчины. Добавки ванадия и азота (канат номер 16) в состав стали марки 304 не улучшали ее коррозионную стойкость. [c.428]

Отечественные приборы, как правило, изготавливают из нержавеющей стали Х18Н9Т. Основным конструкционным материалом для импортного оборудования является нержавеющая сталь марки 316, отличающаяся высокой коррозионной стойкостью и механической прочностью. Как правило, нержавеющие стали достаточно коррозионноустойчивы к обычно используемым в ВЭЖХ растворителям [126]. Исключение составляют некоторые сильные органические кислоты (муравьиная, щавелевая, трихлоруксусная, трифторуксусная и др.) в определенном диапазоне концентраций, хлорсодержащие растворители (метиленхлорид, хлороформ, тетрахлорид углерода и др.), особенно в сочетании с полярными модификаторами типа спиртов. Когда возникает необходимость в использовании таких растворителей или модификаторов. [c.165]

Крофте и Гамбле [29] изучали теплоотдачу к кипящей воде в парогенераторе, обогреваемом жидким металлом. Греющей средой в парогенераторе являлась эф-тектическая смесь 1МаК (22% Ыа и 78% К), движущаяся в кольцевом зазоре. В работе определялись только общие коэффициенты теплопередачи для всей трубы, но авторы попытались также установить средние значения коэффициента теплоотдачи к жидкости. Теплообменная труба была изготовлена из нержавеющей стали марки 18-8 наружным диаметром 25,4 мм и внутренним 22 мм. наружный диаметр внешней трубы 38 мм, а внутренний [c.55]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология