Коэффициент турбулентной вязкости

Здесь Лт и Хт — коэффициенты турбулентной вязкости и турбулентной теплопроводности, которые характеризуют перенос количества движения и тепла за счет поперечных пульсаций скорости. I [c.322]

Для получения решения по теплоотдаче в указанном случае можно использовать интеграл Лайона (3.15). Механизм турбулентного переноса тепла описывается посредством турбулентного коэффициента теплопроводности Я,т. Если определить Х-с по уравнению (3.3), а коэффициент турбулентной вязкости Цт принять равным Цт = бцР, то выражение, стоящее в знаменателе интеграла Лайона, можно записать в виде [c.106]

Кроме того, мы ограничимся не очень большими числами Рейнольдса до 10 , что дает возможность использовать выражения для коэффициента турбулентной вязкости и распределения скоростей, которые приводят к известному закону Блазиуса (23,11) для гидравлического сопротивления. В частности, для этой цели в основу рассмотрения можно было бы положить формулу (22,1) для турбулентной вязкости, однако для дальнейшего нам будет более удобно взять для нее несколько отличающееся от (22,1) соотношение Кармана [38] [c.166]

Коэффициент турбулентной вязкости во внутренней области определяется по модели Прандтля о длине пути смешения, согласно которой [c.184]

Здесь St и Sto — критерии Стантона, Ре и Pen — критерии Пекле, Рг и Ргп —критерии Прандтля, Nu и Nud —критерии Нуссельта соответственно для теплообмена и массообмена Vt и D ,t — соответственно коэффициенты турбулентной вязкости и турбулентной диффузии С/— коэффициент трения. Для условий внутренней [c.152]

Если же область турбулентного течения ограничена стенками, то вблизи них турбулентная вязкость исчезает. Очевидно, что в этом случае коэффициенты турбулентной вязкости являются более сложными функциями координат и времени. Теория турбулентной вязкости для пристенных течений до настоящего времени еще не разработана в полной мере. Дополнительную информацию по этому вопросу можно найти, например, в 33]. Наиболее достоверные модели турбулентности предложены для турбулентных пограничных слоев. [c.109]

Величину v.J называют коэффициентом турбулентной вязкости, или просто турбулентной вязкостью. [c.47]

В силу неопределенности коэффициентов турбулентной вязкости I/, и температуропроводности а, система уравнений (1)-<4) незамкнута и ее решение возможно лишь при наличии каких-либо дополнительных допущений. [c.90]

Величина А по аналогии с коэффициентом вязкости в законе трения для вязкой жидкости Ньютона рассматривается как коэффициент некоторой воображаемой турбулентной вязкости. Соответственно величина Л/р = бт, рассматриваемая как коэффициент кажущейся кинематической вязкости турбулентного течения, называется коэффициентом турбулентного обмена. Коэффициент турбулентной вязкости во много и даже сотни раз превышает коэффициент вязкости ламинарного течения. Только в непосредственной близости к стенке величина А сравнима с величиной х, причем на самой стенке /4=0. В связи с этим в потоке, кроме области, непосредственно примыкающей к стенке, и в свободных потоках можно пренебрегать вязкими напряжениями по сравнению с турбулентными. [c.94]

Пренебрегая коэффициентом молекулярной вязкости ц по сравнению с коэффициентом турбулентной вязкости и подставляя вместо Рт его выражение через длину пути перемешивания, получим соотношение [c.320]

Коэффициент турбулентной вязкости как во внутреннем, так и во внешнем слое определяется по формуле Прандтля (5.88), где выражение для длины пути перемешивания имеет вид [c.186]

Однако и в этом случае зависимости (60) и (61) удается обосновать. Их можно получить теоретическим путем, если учесть нарушение локальных автомодельных связей между коэффициентами турбулентной вязкости, а также диффузии, и осредненными параметрами потока. Дело в том, что при наличии спутного потока (и Ф 0) согласно автомодельной теории коэффициенты вязкости и диффузии по длине струи должны уменьшаться, а в действительности, как показывают опыты, значения этих коэффициентов на очень протяженном участке струи (до х (200—400) бо) не изменяются. Данный факт объясняется тем, что возмуш ения сносятся по потоку, т. е. влиянием его предыстории. [c.393]

Чтобы продвинуться дальше, мы должны воспользоваться каким-либо законом изменения по сечению трубы коэффициента турбулентной вязкости а, входящего в выражение [c.150]

Отсюда и и / можно толковать как осредненные во времени величины. Два параметра и имеют такую же размерность, как и кинематическая вязкость V, и называются коэффициентами турбулентной вязкости и переноса тепла. Следует помнить, что эти параметры являются сложными функциями расстояния от стенки, критерия Рейнольдса и других переменных. Аналогия Рейнольдса требует, чтобы коэффициенты турбулентного переноса количества движения (г ) и тепла (е ) были равны. Это легко видеть, если разделить уравнение для турбулентного теплового потока на уравнение напряжения трения при турбулентном режиме. Результат будет такой [c.277]

Первое из этих уравнений можно использовать для вычисления коэффициента турбулентной вязкости бт, как только становится известным поле иотока. Затем эту величину можно ввести в уравнение (8-33) и рассчитать температурное поле и тепловой поток. [c.279]

Когда поля скорости и давления известны из измерений, то первое из этих уравнений можно решить относительно неизвестного гт, которое получаем как функцию координат и, возможно, критерия Рейнольдса. Эту величину затем можно ввести во второе уравнение и решить его относительно температуры, если Ргг известно. Чтобы получить коэффициент турбулентной вязкости с достаточной точностью, требуется очень точное знание поля скорости, поскольку градиенты компонентов скорости должны быть вычислены и внесены в уравнение количества движения. Поэтому уравиения (8-32) и (8-33) обычно используются вместе с предположением об изменении х и д вдоль координаты у. [c.279]

Вычисление коэффициента турбулентной вязкости Вт и интегрирование уравнения (8-38) проводятся либо численным способом на основе измеренных профилей скорости, либо аналитически, если известно аналитическое выражение для профиля скорости. [c.280]

Коэффициент турбулентной вязкости определяется из первого уравнения [c.281]

Для расчета составляющей коэффициента турбулентной вязкости, учитывающей турбулизацию слоя при движении пузырей, предлагается уравнение [7] [c.127]

В работе [1] на основе теории изотропной турбулентности получено выражение для расчета коэффициента турбулентной вязкости [c.138]

Величину называют коэффициентом турбулентной вязкости в отличие от молекулярной вязкости V она зависит от всех параметров, характеризующих турбулентность, в том числе и от осреднен- [c.43]

Коэффициент турбулентной теплопроводности как и коэффициент турбулентной вязкости не является физическим свойством среды, а определяется характером температурного ноля, осредненными скоростями и другими внешними факторами. [c.282]

Во внешнем слое приведенное соотношение переходит в I = 0,1(5, и коэффициент турбулентной вязкости, в отличие от рассмотренных выше моделей, будет иметь вид [c.186]

Здесь X — продольная координата, у — радиальная координата, и — продольная скорость, V — поперечная скорость, р — коэффициент турбулентной вязкости, е = Й<( 1 - < >) > - энергия турбулентности, = = <2 > - <2 — дисперсия пульсаций концентрации, р — давление, g — ускорение силы тяжести, Ро — плотность окружающего воздуха (последнее слагаемое в первом из уравнений (5.4) учитывается только при расчете свободной струи или факела). Значения эмпирических постоянных /с 1, Кг, Кз,8с,р1,р2,0з,0А подбираются так, чтобы правильно описать изотерми- [c.172]

Далее, вводим величину [1.т = —ру7, называемую коэффициентом турбулентной вязкости. Тогда [c.281]

Дело в том, что решенная выше задача о слое смешения на основе гипотез турбулентного трения Прандтля (6а) и (6в) предполагают суш ествование локальной связи между турбулентными и осредненными характеристиками потока. Опыт показывает, что такая связь реализуется в том случае, когда коэффициент турбулентной вязкости (или диффузии) в направлении течения растет или остается постоянным. В тех случаях, когда теоретическая локальная связь указывает на уменьшение коэффициентов переноса, в действительности этого не наблюдается, фактические значения коэффициентов переноса на очень протяженных участках течения сохраняются почти неизменными. Но при этом становятся неприменимыми зависимости (6в) и (70ж), опираюш иеся на локальные связи турбулентных характеристик с осредненными. В таком случае непригодны и зависимости (70з). [c.393]

Описанный выше метод расчета струи, основанный на применении формулы (18) для dbldx = f m), опирается на локальную связь степени турбулентности с избыточной скоростью на оси струи (<[ > Um — w ). Коэффициент турбулентной вязкости (или диффузии) в свою очередь пропорционален произведению избыточной скорости на ширину струи v l (Um — и ) Ь. Поэтому в тех задачах, где принято допуш ение о постоянстве величины зависимость (18) не должна применяться. [c.393]

Если ввести кинематический коэффициент турбулентной вязкости 8, то для струй, по Альбертсону [89], 8 = 0,0l3hvQ. Таким образом, скоростной профиль (1.26), найденный для ламинарной струи, сохраняется и в турбулентной области нужно только заменить коэффициент V на 8. Точно также остается верной и формула (1.33), только при вычислении константы нужно заменить коэффициент теплопроводности к его турбулентным аналогом и принять во внимание, что Рг = 1/2 . [c.27]

В некоторых случаях напряжение трения известно. Например, для полностью установившегося потока в трубе баланс сил сразу же указывает, что напряжение трения увеличивается линейно с увеличением радиуса г, а уравнение (8-32) можно использовать, чтобы вычислить коэффициент турбулентной вязкости Ещ, если нзвестны напряжение трения яа стенке г,о и кривая распределения скорости. В потоке пограничного слоя основное изменение скорости имеет место вблизи стенки, а это доказывает то, что напряжение трения не может значительно изменяться на этой маленькой величине. В соответствии с этим для пограничных слоев часто допускают, что напряжение трепня постоянно по перпендикуляру к поверхности. [c.279]

Основная трудность анализа уравнений турбулентных потоков заключается в том, что необходима дополнительная информация о величине коэффициента турбулентной вязкости 1турб, который, в отличие от коэффициента молекулярной вязкости, зависит от турбулентного состояния потока [3]. Наиболее естественным здесь оказывается предположение, что длина пробега пульсирующей глобулы уменьшается пропорционально расстоянию до стенки [1, 3]. Эта дополнительная гипотеза позволяет получить логарифмический профиль усредненной скорости в турбулентном потоке [c.11]

Следует отметить, что численные коэффициенты в (3.66) нельзя получить методом анализа размерностей, но их удалось оценить путем обработки большого массива данных, полученных численным решением уравнений турбулентного движения сплошной среды с эффективным коэффициентом вязкости 11Х=11Хт<+11Х ,, где и - динамические коэффициенты турбулентной вязкости и вязкости соответственно с использованием К- -модели турбулентности методом конечных элементов на неравномерной расчетной сетке со стандартными параметрами С] = 1,44 С2 = 1,92 С = 0,99 = 1,0 = 1,3 [25, 26] [c.186]

Рг Ргх I ду где Ут — коэффициент турбулентной вязкости Ут/Ргт — коэффициент турбулентного переноса тепла Ргт — турбулентное число Рг. Полагаем Ргт = 1. Учет влияния Ргт произведен в дальнейшем. Для турбулентного ядра потока Ут О и тогда (11 = = дк .и1 срГю) или т гр = 1в(ит — гр)/(срТи), Где /т, Ит — тем-пература и скорость на оси трубы, /гр, — соответственно на уровне вершин элементов шероховатости или на границ турбу-лентного ядра. 1 пользуя известные соотношения (и — и) Ух = = 3,75 .=8 Ух 1и , а также степенной закон Нуннера [13], удачно обобщивший опытные данные по гладким и шероховатым трубам [c.16]

Для учета дополнительных сопротивлений, связанных с юзникно-вением и распространением мелко- и крупномасштабных турбулентных вихрей, вводится понятие коэффициента турбулентной вязкости /г . В отличие от динамической вязкости ц — свойства самой жвдкости, величина /ij зависит от скорости жидкости, расстояния от стенки, интенсивности и масштабов турбулентности. [c.253]

Первое соотношение в (5.4) есть уравнение движения, записанное в приближении пограничного слоя. В нем учтены силы плавучести. Здесь, так же как и во всей настоящей главе, рассматриваются факелы, образующиеся при истечении горючего вертикально вверх. Второе соотношение является уравнением неразрывности, а третье — уравнением турбулентной диффузии. Следующие два уравнения для энергии турбулентности и коэффициента турбулентной вязкости описывают принятую модель турбулентности. Эти уравнения, так же как последнее соотношение в (5.4), которое дает дисперсию пульсаций концентрации, построены по известной схеме, отражающей роль процессов конвекции (левые части уравнений), турбулентной диффузии (первые члены в правых частях уравнений), порождения (вторые члены в правых частях уравнений) и диссипации (последние слагаемые в правых частях уравнений). Величина 3i [ I IЭ (и )/by , фигурирующая в последнем из соотношений в (5.4), равна удвоенному значению скалярной диссипации N) = D bzjbxi) ), которая далее будет играть очень важную роль [c.173]

На рис.2 показано влияние интенсиЕности отсоса на коэффициент турбулентной вязкости, характеризующий структуру потока. В ядре течения эффект отсасывания снижает степень турбулентности и при больших интенсивностях отсоса приводит к вырождению турбулентных составляющих вязкости и касательного напряления. Полученный результат качественно согласуется с данными измерений пульсационных характе ястик течения с отсосом [б]. [c.263]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология