Теплообмен характеристик конвективного

Проточные реакторы. Большинство современных промышленных процессов проводится в непрерывно действующих проточных реакторах. Такой реактор представляет собой открытую систему, взаимодействующую с внешней средой в аппарат непрерывно подаются исходные вещества и отводятся продукты реакции и выделяющееся тепло. На показатели работы реактора влияют, наряду с химической кинетикой и макрокинетикой процесса, новые, специфические факторы конвективный поток реагентов и теплообмен с внешней средой. Расчет и теоретический анализ работы реактора с учетом взаимодействия и взаимного влияния всех этих факторов — далеко не простое дело. Число параметров и переменных, необходимых для точного расчета, в практически важных случаях может быть чрезвычайно большим и превосходить возможности даже самых быстродействующих вычислительных машин. Дополнительную сложность вносят типичные для крупномасштабных систем явления статистической неупорядоченности и случайного разброса характеристик процесса. Эти явления нельзя рассматривать как внешнюю, досадную помеху они связаны с самой природой процесса и должны обязательно приниматься во внимание при анализе его работы. Непременным залогом успеха при расчете промышленных химических реакторов является предварительный анализ основных факторов, влияющих на процесс в данных условиях. Только таким путем можно выделить основные связи из сложной и запутанной картины взаимодействия различных процессов переноса и химической реакции, не отягощая расчет излишними и зачастую обманчивыми уточнениями и в то же время не упуская из виду существенных, хотя, может быть, и трудных для анализа, действующих факторов. [c.203]

Методы теплоэнергетического сравнения конвективных поверхностей нагрева позволяют выбрать наиболее эффективный способ интенсификации теплообмена для различных конструкций теплообменных аппаратов и оценить эффективность создаваемых новых форм поверхностей теплообмена. Вместе с тем наиболее полная оценка эффективности создаваемого теплообменного аппарата должна дополнительно учитывать массовые, объемные и стоимостные характеристики, показатели технологичности и степени унификации узлов и деталей, эксплуатационные показатели. В комплексе эти вопросы решаются при оптимизации теплообменных аппаратов. [c.337]

На радиационном участке теплота передается преимущественно излучением, тем ие менее передача теплоты конвекцией может составлять до 10%. Тепловые потоки на поверхности труб на участке радиационного теплообмена составляют около 50 кВт/м . Трубы на участке конвективного нагрева устанавливаются и виде горизонтального пучка 5 пад камерой сгорания, который передает теплоту от продуктов сгорания при более низкой температуре, чем вертикальным трубам на участке радиационного теплообмена. На участке конвективного теплообмена часто используются сребренные трубы или другие типы разитых поверхностей. Однако первые один или два ряда труб, которые назваются экранирующими трубами, так ке получают существенное количество теплоты излучением. В качестве этих труб не используются труб[,1 с развитыми поверхностями, поскольку в таком случае ухудшается теплообмен излучением. Конструкция технологического нагревателя, изображенного на рис. 1, обеспечивает экономичные и высокоэффективные характеристики установки. Их мощность, как правило, составляет 3—60 МВт. [c.110]

Характеристика всех типов конвективных теплообменных аппаратов может быть описана следующим уравнением [40] [c.99]

Характеристика охладителя как конвективного теплообменного аппарата описывается уравнениями [c.108]

При определении объемов воздуха и продуктов сгорания по приведенным характеристикам погрешность в большинстве случаев меньше 1% ( 3-8,в). Погрешность, равная 1% при определении объемов и соответственно скорости газов, сказывается на коэффициенте теплопередачи примерно лишь на 0,5—0,6% (с учетом сглаживающего влияния коэффициента загрязнения). Такая погрешность в 3—4 раза меньше допустимых по нормам расхождений между тепловосприятием по балансу и теплообмену (( б и С т) при поверочных расчетах [Л. 7] отдельных ответственных элементов парогенератора (ширма, конвективный перегреватель) [c.161]

Интенсификация конвективного теплообмена в условиях внутренней (продольное течение) и внешней (поперечное обтекание) задачи является основным направлением улучшения габаритно-массовых характеристик рекуперативных теплообменных аппаратов. К настоящему времени предложены и разработаны разнообразные способы интенсификации теплоотдачи [1, 2, 3, 4, 5] и выполнены исследования многочисленных конструктивных типов и форм конвективных поверхностей, реализующих тот или иной способ интенсификации в потоке газов и жидкостей. [c.4]

Конвективный теплообмен между вращающимся телом и окружающей его средой играет важную роль в инженерной практике. Механизм теплоотдачи вращающихся систем тесно связан с характеристиками подвижного пограничного слоя потока, которые сложным образом проявляются через центробежную и кориолисову силы. Когда скорость [c.78]

В. Г. Лисиенко и в работах его учеников проводился комплекс работ по разработке такой модели и методов решения, обеспечивающий приложение разработанных методик к сложным реальным условиям функционирования плавильных и нагревательных устройств. При этом появилась возможность учета таких важнейших факторов, как интегральных и локальных характеристик сложного радиационно-конвективно-кондуктивного теплообмена, факельных процессов для пламенных печей, селективности излучения участвующих в теплообмене сред, сложной перестраиваемой геометрии, движения газов и нагреваемого материала, различных свойств нагреваемого материала и тд. [5.9,5.10, 5.20-5.22]. [c.415]

Конвективная камера трубчатой печи имеет П-образную форму, к кото-фой пристроен вспомогательный котел (конструкции вспомогательного котла (И котлов-утилизаторов приведены при описании агрегата мощностью 1360 т/сут). В конвективной камере по ходу газа размещены подогреватели парогазовой смеси подогреватель паровоздушной смеси, пароперегреватель Л ступени, горелочный блок регулирования температуры перегретого пара, смесительная камера потока дымовых газов после радиационной камеры н -туннельных горелок, после пароперегревательных горелок и после вспомогательного котла пароперегреватель I ступени, экономайзер, подогреватель топливного газа. Характеристики теплообменных поверхностей приведены в табл. И, 14. [c.88]

Рис. 3. Критериальная характеристика теплообмена потока излучающих продуктов сгорания московского городского газа в канале с охлаждаемыми стенками 1 — опытные данные сложного конвективно-радиационно-кон-дуктивного теплообмена 2 — конвективно-кондуктивный теплообмен воз-духа, определяемый по формуле М. А. Михеева).

В современной технике процессы переноса теплоты при нестационарных режимах приобретают все возрастающее значение. Интерес к нестационарным процессам конвективного теплообмена возник главным образом в связи с проблемами регулирования и управления теплообменными аппаратами, работающими с высокими тепловыми нагрузками. Например, в атомной энергетике вопросы управления реактором требуют знания его характеристик не только при стационарных, но и при нестационарных переходных режимах. [c.320]

Рассмотрены основы теории конвективного теплообмена в по- точных аппаратах и приведен их расчет. Главное внимание уделено исследованию полей скоростей й температур - основным характеристикам, связывающим гидродинамику с теплообменом. Эта взаимосвязь рассмотрена для случая плоских и гофрированных каналов и труб. [c.2]

Теплообменный процесс, описываемый уравнением (1.3), определяется параметрами граничных условий и уравнений теплового баланса, связями кондуктивного, конвективного и радиационного типов, эффективными теплофизическими характеристиками и источниками теплоты, [c.17]

Хорошо известно, что для подобия характеристик конвективного теплообмена в однофазном потоке одно из существенных требований состоит в выполнении гидродинамического подобия. Следует ожидать, что это требование необходимо и в случае потока взвеси по крайней мере при умеренных концентрациях частиц. Таким образом, можно предположить, что теплообмен со стенкой, помимо других факторов, зависит от Ws/Wg, Re/ и P/Z32/ppd2. [c.159]

Этот так называемый интегральный подход дает хороигае результаты при теплообмене потоков со слабо меняпцигумся характеристиками. В частности он впоше приемлем для расчета конвективных зон печей конверсии. [c.180]

Такого рода топочные устройства применяются в реактивных двигателях турбокомпрессорных (3-4-5 ата) и бескомпрессорных прямоточных (1,3 ата) [Л. 15 и 17]. В котельноп практике повышенное давление в топке применяется в котлах с интенсифицированным теплообменом конвективных поверхностей нагрева, работающих при скоростях потока до 200 300 M eK [Л. 18]. Характеристики работы топки такого котла достигают величин, порядка топ — 15-4-40- 10 ккал м час и топ = 8-4-20 10 ккал1м час [c.191]

В этом параграфе рассмотрим влияние атмосферного аэрозоля на лучистый теплообмен, применив для решения задачи описанный в предшествующей главе способ моделирования его оптических характеристик. Как и ранее, моделирование переноса излучения выполнено с учетом молекулярного поглощения излучения всеми атмосферными газовыми компонентами. Для оценки влияния аэрозоля на лучистый теплообмен воспользуемся моделью лучисто-конвективного равновесия атмосферы, которая позволяет выявить тенденцию влияния аэрозоля на климат Земли и получить количественные оценки парникового или антипарникового эффекта. [c.199]

В движущихся газах и жидкостях происходит конвективный теплообмен. Здесь к молекулярному переносу добавляется конвекция — перенос вещества, импульса и энергии макроскопическими объемами среды, перемещающимися с некоторой скоростью и. При этом вектор скорости и выступает как расходная характеристика ее численное значение равно объему вещества, переносимому за единицу времени через единицу поверхности, нормальной к налравлению скорости. Умножая скорость и на плотность теплосодержания (энтальпию) ph, получаем конвективный поток теплоты q,, [c.179]

Он является неопределяющим, так как содержит величину а, не входящую в условия однозначности. Так как критерий Нус-сельта получен из рассмотрения теплообмена на границе потока и твердой стенки, то его физический смысл состоит в характеристике интенсивности теплообмена в этих условиях (конвективный и кон-дуктпвный теплообмен в пограничной пленке). Представив выражения этого критерия в виде [c.47]

В табл. 73 приведены характеристики компрессоров ДХ КХ-240, которые применяются в домашних холодильниках. В до машних холодильниках применяются конденсаторы с воздушны охлаждением с конвективным теплообменом, щитового типа. В аг регатах ДХ-2, ДХ-2М и ДХ-3 конденсатор состоит из металлическо го щита, к которому припаян змеевик из медной трубки 0 5X1 м , [c.308]

Как показал Л. Д. Берман [Л. 75], вeJШ-чина в основном определяется коэффициентом массоотдачи который подобно ко з(1)4)и-циенту теплоотдачи при конвективном теплообмене (без измене1шя агрегатного состояния) существенно зависит от гидродинамических характеристик потока парогазовой смеси. [c.39]