источников теплоты потока

II. Определение радиального коэффициента теплопроводности Хг при одномерном потоке теплоты по радиусу аппарата [31]. При этом источник теплоты — электронагреватель — расположен в трубке по оси аппарата либо обогревается внешняя стенка аппарата (рис. IV. 4, а) внутренняя трубка охлаждается водой. Температуру газа на входе поддерживают равной температуре на выходе. В этом случае распределение температуры слоя по радиусу такое же, как для цилиндрической стенки, и коэффициент теплопроводности определяют по формуле [c.114]

III. Определение коэффициента теплопроводности Хг по профилю температур прн смешении параллельных потоков с разной температурой. В работе [13] потоки имели одинаковое сечение в работе [32] нагретый газ вводили по центральной трубе в наших опытах [33] создавался линейнйй источник теплоты, который обеспечивал нагревание узкой полосы газа на входе-в слой (см. стр. 121). Методы расчета Хг по экспериментальным профилям температур аналогичны расчету коэффициентов диффузии из поля концентраций (см. раздел III. 5) на основе решения задачи при соответствующих граничных условиях. Общий недостаток данного метода связан с неизбежной неравномерностью скоростей потока, имеющего разную температуру. [c.114]

V — вектор скорости движения жидкости с компонентами Vi (г = 1, 2, 3) Hi — соответствующий метрический коэффициент (коэффициент Ламе) / —абсолютная (тензорная) производная компоненты Vi по координате q,-, р — давление Т — температура qi — координата у — абсолютная производная тензора касательного напряжения трения по координате qf, Ср — удельная изобарная теплоемкость жидкости (для капельных жидкостей Ср = О <1 — вектор плотности теплового потока q — объемная плотность внутренних источников теплоты. [c.6]

Плотность потока теплоты, вызванного стремлением системы к термодинамическому равновесию, определяется законом Фурье-см. уравнение (3.16). Тогда основное уравнение переноса субстанций для случая переноса теплоты (нри условии неразрывности потока несжимаемой жидкости, постоянстве теплоемкости с и теплопроводности Х жидкости, а также при отсутствии источников теплоты, т. е. у = 0) записывается так [c.52]

Теплообмен в рабочей камере пламенных экзотермических печей. Источником теплоты в этих печах является пламя, продукты горения. Пламя, футеровка н нагреваемые исходные материалы обмениваются излучением. Роль конвекции при высоких температурах обычно невелика. Лучистый поток от пламени, падающий на поверхность футеровки и нагреваемый исходный материал, частично поглощается и частично отражается. Отраженный поток теплоты суммируется с собственным излучением исходного материала и поверхности футеровки. Вследствие частичной прозрачности, характеризуемой степенью черноты, пламя поглощает часть падающего на него потока, а часть пропускает. Таким образом, нагреваемый исходный материал приобретает теплоту за счет суммарной теплоотдачи от раскаленных газов и футеровки. Если нагреваемый исходный материал частично прозрачен для излучения, то в лучистом теплообмене участвуют глубинные слои материала и футеровки ванны печи. В теплообмене участвуют слои газов, находящиеся между пламенем, футеровкой и исходными материалами. [c.63]

В работе [23] определены коэффициенты радиальной теплопроводности в зернистом слое вплоть до значений числа Рейнольдса для газового потока, продувающего слой, Re3 = 3-10 . Организация эксперимента при больших значениях Rea по схеме нагревания и охлаждения всего потока газа требует значительных мощностей нагревателя и холодильника и ведет к усложнению техники экспериментов. Поэтому в работе [33] применен метод линейного источника теплоты при этом нагревается только небольшая часть потока газа, а холодильник отсутствует вовсе. [c.121]

Примем зернистый слой с движущимся через него газовым потоком как квазигомогенную среду, в которой усреднение температур и скоростей газа производится в объемах, больших, чем объем отдельного зерна. В этом случае дифференциальное уравнение энергии для стационарного газового потока без внутренних источников теплоты в цилиндрических координатах запишется так [12] [c.111]

При отсутствии внутренних источников теплоты температуры отдельных фаз в обогреваемой трубе с зернистым слоем при стационарном режиме могут заметно отличаться только вблизи стенки. Интенсивность межфазного теплообмена при Re, > 10 значительно выше теплопереноса за счет контактной теплопроводности между зернами слоя, и в соответствии с уравнением (IV. 84) величина (Г — 0) мала в ядре потока, где значения производных малы. [c.170]

При описании процессов теплопереноса в зернистом слое в данной главе так же, как и в подавляющем большинстве исследований других авторов, зернистый слой без источников теплоты рассматривается как квазигомогенная среда, в которой температуры отдельных фаз равны между собой. Такой подход в некоторых случаях может привести к искажению реальной картины процессов переноса, например, при встречном движении потоков теплоты и теплоносителя при нестационарных процессах. [c.168]

Эксперимент можно осуществить только в области малых значений Кеэ при больших скоростях газа необходим источник теплоты высокой интенсивности, что может исказить одномерный поток ее. Кроме того, при больших скоростях газа зона теплового влияния источника соизмерима с размером зерна, и принятая квазигомогенная модель слоя нарушается. [c.113]

При учете влияния источника теплоты обычно возникает трудность его аналитического описания, так как источник чаще всего нельзя описать линейной функцией поэтому предпочитают графические методы и расчеты обычно проводить с помощью диаграммы к X [20]. Кроме того, следует учитывать, что в этом случае, как и при одновременных независимых потоках теплоты и компонента, т. е. когда изменяется температура обладающей источником фазы, такое изменение тоже влияет на величину движущей силы путем изменения коэффициента распределения. Методы расчета, приведенные для одновременных потоков теплоты и компонентов, можно применить и в данном случае. [c.192]

Относительно источников энергии этого сказать нельзя — процесс горения дает мощный реальный источник теплоты. Рассмотрим поэтому поток тепловой энергии, порожденный источниками, расположенными внутри области а более подробно. Его можно разбить на реальную и фиктивную составляющие. Если ограничиться лишь возмущениями потока энергии, то к реальной составляющей следует отнести 2M Q — возмущение теплоподвода, не связанного с пересечением горючим границ области сгорания, сумму i + / 1 Si —возмущение теплоподвода, обусловленное изменением массы горючей смеси, поступающей в зону горения через ее границы, и Qi (Лсг + Я ) — возмущение теплоподвода вследствие колебания полноты сгорания и теплотворной способности горючей смеси. Все эти составляющие можно объединить, написав [c.126]

Таким образом, постоянное преобразование теплоты в работу возможно лишь при наличии не менее двух источников теплоты с различными температурами, которые позволили бы осуществить соответствующие тепловые потоки — от нагревателя к тепловой мащине и ( 2 — от тепловой машины к холодильнику. Только при таком условии возможно действие тепловой машины- [c.89]

Реактор разложения с восходящим потоком псевдоожиженного катализатора — фосфорной кислоты на носителе — работает при 200—300 °С. Высококипящие продукты, компенсируя расход водяного пара, служат источником теплоты при регенерации катализатора. Выход изопрена в расчете на превращенный ДМД равен 80—90 %. Процесс отработан на опытной установке производительностью 3 кг изопрена в час разработан проект промышленной установки мощностью 50 тыс. т изопрена в год. [c.210]

Для расчета теплового режима систем тел с одним источником теплоты может быть применен так называемый метод тепловых характеристик. Тепловой характеристикой некоторой области называется зависимость ее перегрева относительно температуры среды от суммарной мощности источников теплоты, действующих в системе. При этом задают перегрев 01 тела, несколько превышающий температуру среды, и определяют тепловой поток который способна рассеять поверхность тела, нагретая до температуры -.к-Ьбь Этот расчет дает координаты 01, С 1 одной точки тепловой характеристики. Координаты 02, Сг второй точки зависимости 0 = 0 (С) получаются в результате аналогичного расчета при [c.291]

Поглощение энергии из потока квантов излучения или из источников теплоты, характерное для периода подготовки биологической эры, уступило место сопряженному процессу, в котором существенную роль играли богатые энергией фосфаты. [c.381]

Средняя температура нагретой зоны такой модели может быть определена по методике, изложенной в [10]. Исходными данными для расчета являются следующие величины 1) геометрические параметры корпуса длина и ширина основания L и 2 высота Л 2) геометрические параметры нагретой зоны, определяемые конструкцией аппаратуры размер шасси в направлении воздушного потока /ь размер шасси в направлении, перпендикулярном направлению воздушного потока /г 3) суммарная мощность источников теплоты, действующих в аппаратуре Q 4) температура корпуса к 5) приведенный коэффициент теплового излучения нагретой зоны Еп 6) объемная производительность вентилятора G . [c.303]

С помощью серийных одноточечных или сканирующих радиационных пирометров можно организовать измерение толщины теплоизоляционных или теплозащитных покрытий на металлических основаниях. Весьма эффективен контроль теплоизоляции на трубах, по которым протекает горячий теплоноситель. В зависимости от температуры или мощности источника теплового потока можно контролировать толщину покрытий толщиной от 0,1 мм до 0,2 м и более. Таким же образом можно измерять небольшие толщины воздушных промежутков (расслоений или плохо проводящих теплоту слоев) между слоем металла и теплоизолирующим монолитным материалом. Радиационный пирометр позволяет измерять, например, воздушный зазор размером до 50 мкм при толщине высокотемпературной теплоизоляционной пленки 300 мкм. [c.214]

Не-П в первом приближении может быть представлен как взаимно противоположное движение двух составляющих, когда от поверхности нагрева в направлении градиента температуры движется поток вязкого нормального компонента, а ей навстречу, к источнику теплоты — равный поток сверхтекучего компонента. При этом отсутствуют взаимодействие сверхтекучего компонента с нормальным или стенками сосуда, т. е. компоненты могут свободно перемещаться относительно друг друга, не испытывая никакого взаимного трения. Последнее обстоятельство обусловливает высокую эффективность теплопередачи. Другими словами, если в жидком Не-П существует градиент температур, то в не.м осуществляется внутренняя конвекция (термический противоток) двух взаимопроникающих компонентов, причем в системе выполняется закон сохранения массы, т. е. суммарный массовый расход жидкости при термическом противотоке равен нулю [c.246]

Основные закономерности теплопроводности и конвекции разберем на примере многокомпонентной системы, в которой существует поле температур Т (х, у, г, т), зависящее от координат пространства X, у, г VI времени т. Отдельные компоненты системы могут двигаться со скоростью, имеющей координатные составляющие Vx, Vy и Ьх, а параметры всех сред остаются во времени постоянными. В пространстве располагается конечное число источников теплоты, задающих определенную плотность потока 9 = (Вт/м ), где 5 — площадь, через которую проходит тепловой поток [c.168]

При отсутствии подвода энергии к системе жидкость-газ от внеш. источников теплота И. может подводиться к поверхностному слою жидкости со стороны одной или обеих фаз. В отличие от результирующего потока в-ва, всегда направленного при И. от жидкости в газовую среду, потоки теплоты могут иметь разные направления в зависимости от соотношений т-р осн. массы жидкости 1 , границы раздела фаз и газовой среды (см. рис.). [c.275]

В каждый из перечисленных элементов могут входить различные по назначению устройства и протекать разнообразные процессы. Например, в реакторный узел, кроме реактора, входят теплообменные аппараты и гидромеханические устройства (смесители, распределители потоков). Классифицировать такой агрегат следует по его основному назначению, исходя из которого он относится к реакционным элементам технологической подсистемы. Другой пример в энергетической подсистеме предусмотрена утилизация теплоты реакции для подогрева воды в общей системе выработки энергетического пара. В этом случае, реакционный узел энергетической подсистемы является теплообменным элементом с источником теплоты как результатом химической реакции (сравните в огневом подогревателе тоже протекает химическая реакция - горение, или окисление, топлива). [c.233]

Здесь GJ , С/вух массы входящих в оболочку потоков и выходящих из нее G J Оц - массы /-го компонента во входящих и выходящих потоках - источники /-го вещества внутри оболочки в результате, в основном, химических превращений (для образующихся веществ ст расходующихся - < О, для нереагирующих - ист 0) бу,вх б/,вых теплота входящих и выходящих потоков 0 - источники теплоты внутри оболочки , которыми могут быть химическая реакция, фазовые превращения, изменение импульса потока (сжатие, расщирение). [c.247]

Наконец, следует отметить, что перегрев верхней части поверхности труб и локальное высыхание жидкой пленки после колена совместно с отложением частиц вещества могут способствовать повреждениям труб в котлах вследствие коррозии под нагрузкой . TaKHNr образом, следует избегать стратификации и преждевременного высыхания пленки в случаях, где тепловой поток — независимая переменная. В других типах испарителей, где температура источника теплоты контролируется, например, в системах с конденсацией пара, при снижении среднего коэффициента теплоотдачи стратификация или преждевременное высыхание пленки может не приводить к другим серьезным последствиям при условии, что рабочая жидкость чистая. [c.406]

В инженерной практике очень часто приходится решать задачи стационарной теплопроводности через плоскую или цилиндрическую стенки. К этим задачам сводится, в частности, расчет тепловой изоляции аппаратов и трубопроводов. Если поток теплоты направлен перпендикулярно стенке и отсутствует источник теплоты, то для стационарного процесса из уравнения (IV.6) следует [c.279]

Характер движения аэрационных потоков в помещении определяется наличием, количеством и мощностью источников теплоты. Над источником теплоты образуется конвективная струя, которая устремляется вверх и подсасывает окружающие слои воздуха, увеличиваясь в объеме (рис. 4.20, <3 и б). В верхней зоне помещения воздушная струя раздваивается часть ее удаляется через вытяжные аэрационные проемы, другая, охлаждаясь у наружных более холодных о эаждений, опускается вниз и подпитывает конвективную струю. [c.933]

Рассмотрим пластину толщиной 26 (рис. IV. 3), в которой имеется равномерно распределенный по объему источник теплоты мощностью д г (в Вт/м ). Температура наружных стенок равна довели толщина пластины значительно меньше других ее размеров, то задача сводится к расчету одномерного потока теплоты по нормали к поверхности (ось х). Из уравнения (IV. 6), принимая д(/дх = О, получаем [c.285]

Уравнение (IV.6), описывающее нестационарную теплопроводность, является уравнением в частных производных. Интегрирование таких уравнений представляет значительные трудности. Наиболее простой случай — одномерный тепловой поток. К одномерным сводятся задачи, относящиеся к телам, ширина и длина которых значительно превосходят их толщину. Такие тела можно рассматривать как бесконечную пластину. Для этого случая температура является функцией только одной координаты (толщины) и при дг = О, т. е. при отсутствии источника теплоты [c.286]

Для расчета теплоотдачи к турбулентному потоку жидкости нужно преобразовать уравнение Фурье — Кирхгофа (I. 143), введя в него коэффициент турбулентной температуропроводности а-1. Для установившегося процесса и при отсутствии источников теплоты, получаем [c.301]

Здесь с — теплоемкость единицы объема зерна — коэффициент теплопроводности в зерне в —локальная температура в зерне —объемная плотность теплового потока, вызванная конвективным теплообменом на поверхности адсорбента движением сорбируемого вещества, и плотность внутреннего источника теплоты за счет теплоты адсорбции. [c.241]

При теплообмене жидкости с горизонтальной поверхностью гидродинамическая обстановка определяется направлением теплового потока и расположением источника теплоты по отношению к жидкости. Если жидкость находится над горизонтальной поверхностью, то естественная конвекция возникает лишь при направлении теплового потока от стенки к жидкости. Схема возникающего при этом течения приведена на рис. IV. 10. При охлаждении жидкости аналогичная картина имеет место, когда тепловой поток направлен сверху вниз (например, при охлаждении воды в водоемах). При расположении греющей поверхности над жидкостью характер течения получается иным (рис. IV. 11). Однако во всех случаях при горизонтальном расположении поверхности теплообмена характер течения зависит от ее наименьшего размера, который и принимается за определяющий при вычислении критерия Ог. Например, для горизонтальных труб определяющим размером является диаметр, для вертикальных — высота. Точный аналитический расчет такого сложного процесса, как естественная конвекция, представляет большие трудности. Поэтому расчетные зависимости получены на основании обработки опытных данных, которые обобщаются в виде зависимости [c.308]

Такие случаи имеют место при нагревании системы (или тела) посредством внешнего источника, когда температуры и свойства поверхности этого источника и нагреваемой системы могут изменяться БО времени. При этом температура источника теплоты (и тепловой поток) может изменяться в зависимости от изменения температуры нагреваемой системы из-за взаимного излучения. Частным случаем граничных условий второго рода будет отсутствие потока на поверхности (тепловая изоляция). [c.26]

При контроле активным методом объект обычно нагревают контактным либо бесконтактным способом, стационарным либо импульсным источником теплоты и измеряют температуру или тепловой поток с той же или с другой стороны объекта. Это позволяет обнаруживать несплошности (трещины, пористость, инородные включения) в объектах, изменения в структуре и физико-химических свойствах материалов по изменению теплопроводности, теплоемкости, коэффициенту теплоотдачи. Таким способом выявляют участки с плохой теплопроводностью в многослойных панелях. Неплотное прилегание слоев и дефекты обнаруживают как участки повышенного или пониженного нагрева поверхности панели. Измерения температур или тепловых потоков выполняют контактным или бесконтактным способами. В последнем случае передача теплоты происходит в основном за счет радиации, т. е. излучения электромагнитных волн в инфракрасной или видимой части спектра в зависимости от температуры тела. Наиболее эффективным средством бесконтактного наблюдения, регистрации температурных полей и тепловых потоков является сканирующий термовизор. [c.15]

Через теп 18проницаемый й совершающий работу элемент процесса с источником теплоты движется массовый поток. Расстановка математических знаков произведена в соответствии с направлением движения теплоты и совершения работы. [c.52]

Нагрев контролируемых объектов при использовании источников нагрева требует соблюдения определенных правил техники безопасности. Однако при небольших уровнях температур, применяемых в тепловом неразрушающем контроле, и соблюдении элементарных мер предосторожности, основанных на имеющемся жизненном опыте оператора, проведение контроля не вызывает больших затруднений с позиций техники безопасности и санитарии. Особенностью теплового излучения является то, что человек чувствует его кожным покровом и может своевременно принять защитные меры или выйти из опасной зоны. Тепловые воздействия могут представлять опасность для человека при большой их интенсивности и бы-стронарастающих потоках теплоты. В связи с этим, если энергия источника теплоты велика, следует принимать соответствующие защитные меры удалить рабочее место оператора от источника теплоты, обеспечить его теплозащитной одеждой или принять другие меры, исключающие сильное тепловое воздействие на него (см. 4.1). Особенности работы с отдельными опасными источниками теплоты будут указаны при их рассмотрении ниже. [c.164]

Тепловые методы дают наилучшие результаты при выявлении протяженных дефектов, например типа расслоений или областей из инородных материалов, которые представляют преграду тепловому потоку, и наименее эффективны для одиночных дефектов в виде сфер небольших размеров. Практика теплового контроля показывает, что предельная глубина обнаруживаемого дефекта в виде пустой полости примерно равна его удвоенному линейному размеру в направлении, перпендикулярном распространению теплоты. С помощью теплового метода можно обнаруживать дефекты любого направления, если разместить источник теплоты и первичный измерительный преобразователь так, чтобы тепловой поток в контролируемом объекте был направлен по нормали к площадке наибольшего ожидаемого поперечного сечения дефекта. На рис. 5.22 изображено несколько вариантов контроля при различном взаимном расположении источника нагрева НГ, дефектов 1—5 и приборов И, Н , Из, регистрирующих температуру или тепловой поток. В зависимости от минимальных размеров дефектов, которые надо выявлять, состояния поверхности контролируемого объекта, используемого нагревателя и других условий, а также требуемой производительности контроля применяют радиационные пирометры или термовизоры. Одноточечные пирометры эффективны при контроле полуфабрикатов и изделий простой формы нити, проволока, прутки, трубы, пленка и т. п. Сканирующий пирометр удобен в тех случаях, когда полуфабрикат или изделие имеют значительную длину, например труба большого диаметра, лист, полоса, и организовано их движение. [c.216]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология