Параметр переноса

Значение параметра переноса для спиртов рассчитывалось по соотношению [c.227]

Ниже приводится вывод уравнения для параметра переноса между фазами X, показывающего, сколько раз обменивается с непрерывной фазой газ в пробке при ее движении через слой [c.201]

Это соответствует случаю, когда скорость начала псевдоожижения равна нулю. Если О, то параметр переноса X предлагают определять по уравнению (У,54) — простым суммированием составляющих переноса за счет сквозного потока и диффузии, как это делали Дэвидсон и Харрисон . [c.202]

Выражения для расчета параметров переноса в этой гетерогенной модели можно получить, распределив параметры гомогенной модели таким образом, что часть, описывающая неподвижный слой, присоединяется к твердой фазе, а часть, описывающая течение,— к газовой фазе. Получаем [c.440]

Ниже приведено уравнение энергии в форме связи параметров переноса в различных системах координат [c.111]

На перечисленные параметры и, следовательно, на интенсивность спектральных линий влияют состав пробы и условия разряда. В табл. 3.3 приведены некоторые параметры переноса атомов в межэлектродном промежутке для ряда элементов в зависимости от характеристики плазмы. [c.42]

Как известно, для нелинейно-вязкой жидкости параметры переноса количества движения - эффективная вязкость - зависит от интенсивности скоростей деформации. В связи с этим можно, основываясь на глубокой аналогии переноса количества движения, тепла и массы, предложить, что и параметры процессов переноса тепла и массы также зависят от интенсивности скоростей деформации, то есть [c.87]

Однако экспериментальное подтверждение [47] такой аналогии является не столь обнадеживающим. На фиг. 7.5 проведено сравнение основных результирующих параметров переноса fs/f0, Nus/Nu0 и е/,8/ео (этот рисунок был случайно опущен в работе [47]). Главная причина, по которой частицы в существенно разной степени меняют характеристики теплообмена и трения потоков взвесей, связана, по-видимому, с отличием во вкладе соударений частиц. Очевидно, что при столкновении частицы с поверхностью или другой частицей передается значительный импульс, тогда как перенос тепла может быть сравнительно малым ), [c.244]

Для расчета параметров математических моделей процесса в слое катализатора в безразмерном виде (см. табл. 3.2) и, следовательно, самого процесса необходимо знать геометрические размеры слоя и зерен катализатора, скорость, температуру и концентрации реагентов в потоке на входе в слой, кинетические и термохимические данные реакции, физико-химические свойства веществ, эффективные параметры переноса тепла и вещества. Последние определяют экспериментально. Не приводя многочисленные работы, в которых описаны результаты прямых измерений, теоретические обоснования и формулы для расчета коэффициентов, сошлемся на обзоры литературных данных [151-153] и отметим только публикации, в которых имеются исходные данные, позволяющие, как показал опыт моделирования многих промышленных процессов, предсказать их показатели. [c.107]

Описанные нестационарная и стационарная двухфазные модели дают наиболее полную информацию о связи химической реакции и явлений переноса в газовой и твердой фазах в реакторе. При использовании этих моделей предполагаем, что необходимые кинетические параметры переноса известны с удовлетворительной надежностью. Можно получить данные о степени использования зерна в каждой точке реактора в зависимости от реакционных условий, а так же о разности концентраций и температуры на наружной поверхности, что позволяет оценить перегрев катализатора. Вся эта информация необходима для расчета реактора, масштабирования процесса и разработки высокоселективных катализаторов. [c.174]

С. И. Шориным [189] наряду с другими рассмотрен вопрос о теплообмене между двумя параллельными поверхностями при наличии движущейся поглощающей среды. Для этой цели и.м введен параметр переноса тепла [c.269]

СКВОЗЬ ту же поверхность, за то же время, во всех направлениях пространства с интенсивностью черного излучения при местной температуре Т. При увеличении скорости потока уменьшается температурный скачок на границе излучающей поверхности, и условный коэффициент черноты (при движущейся среде) не зависит от степени черноты среды и определяется степенью черноты поглощающей поверхности и параметром переноса тепла (П). [c.270]

В конце каждой главы приведены задачи, охватывающие большую часть материала книги. Во всей книге используются единые обозначения. В приложении даны теплофизические параметры и параметры переноса жидкостей и газов. Книга снабжена предметным указателем, позволяющим найти конкретное место в этом обширном и разнообразном материале. [c.10]

Главная трудность при решении написанных выше уравнений проистекает из-за возможного изменения параметров переноса м к я плотности р. Большое число представляющих интерес течений обладают различными особенностями. Так как ц и к зависят главным образом от температуры, они существенно [c.34]

Простейшие вертикальные тепловые течения, вызванные выталкивающей силой, — это течения, в которых теплофизические параметры переноса i(i) и k t) заметно не изменяются в области [c.69]

Во многих задачах свободноконвективного теплообмена, представляющих практический интерес, поверхность, формирующая течение, криволинейна (рис. 5.1.2, а и 5.1.2, б). Угол 0 между касательной к поверхности и направлением силы тяжести изменяется вдоль потока и вдоль поверхности от точки начала течения. Если кривизна поверхности мала, ее можно локально аппроксимировать плоскостью. Тогда можно воспользоваться обсуждавшимися выше решениями для вертикальной и наклонной плоских поверхностей. При большей кривизне такая аппроксимация может оказаться недостаточно точной. Компоненты выталкивающей силы и Б изменяются в зависимости от 0, и в общем случае исследование становится намного сложнее. Но для некоторого специального класса таких поверхностей получены автомодельные решения. Если такие решения найти невозможно, то для получения общих соотношений, определяющих искомые параметры переноса, применяются приближенные методы. Некоторые результаты таких исследований описаны в этом разделе. [c.251]

Другое ограничение методов автомодельности состоит в том, что они не позволяют правильно рассчитать параметры переноса в областях, расположенных далеко вниз по потоку, где течение становится переходным и, наконец, турбулентным. При этих режимах течения скорости переноса намного больше, чем для ламинарных течений. В типичных случаях экспериментальные данные для ламинарного течения хорошо согласуются с расчетами при 10 < Ra < 1Q3, где Ra = G r Рг — местное число Рэлея. [c.127]

Представленные ниже экспериментальные данные и корреляционные формулы для параметров переноса относятся к двум обычным граничным условиям на поверхности постоянство температуры и постоянство плотности теплового потока. [c.128]

Этот метод основан на общих уравнениях баланса массы, количества движения и энергии и на использовании приближенных представлений полей скорости и температуры. Во многих практических задачах основной интерес представляют главным образом полный расход, поток количества движения и перенос энергии. Для этих целей интегральный метод является удобным, хотя и приближенным, средством определения искомых параметров переноса. [c.161]

Рассмотреть индуцированное выталкивающей силой течение, образующееся около вертикальной изотермической поверхности в покоящейся окружающей среде воздуха при температуре 5 °С. Давление равно 100 кПа (1 атм). Вычислить величины гравитационного ускорения g и других параметров, необходимые для того, чтобы вязкая диссипация оказывала заметное влияние на параметры переноса, например на число Нуссельта Nu при х = 0,3 м. [c.170]

Рассмотреть течение и параметры переноса в свободно восходящем плоском слое, образованном над однородным плоским источником тепловой энергии интенсивностью д". Определить зависимости температуры, вертикальной и горизонтальной компонент скорости и толщины пограничного слоя от X. [c.171]

Большое внимание уделяется постановке задач в рамках теории пограничного слоя, так как при этом облегчается анализ явления. Как согласуются результаты такого анализа с измеренными характеристиками течения и параметрами переноса Найти в этой главе два примера исследования ламинарного пограничного слоя и сравнить некоторые результаты расчетов с экспериментальными данными, имеющимися в книге. [c.171]

Как отмечалось выше, для поверхностей, которые обычно встречаются в природе и технике, автомодельное решение не реализуется. Но тела цилиндрической формы имеют большое практическое значение и параметры переноса для них изучены достаточно подробно. Рассмотрим эти тела сначала для условий ламинарного течения, когда справедливы допущения теории пограничного слоя, а затем для умеренных и малых чисел Грасгофа, когда решения методом пограничного слоя могут не обладать достаточной точностью. [c.257]

Можно показать, что написанные выше уравнения пограничного слоя для некоторых геометрических конфигураций снова допускают автомодельные решения. В следующих трех разделах обсуждаются как эти, так и некоторые другие решения. В разд. 5.2 рассмотрены плоские наклонные поверхности при —я/2 < 0 < я/2. В разд. 5.3 описаны горизонтальные течения. В следующем разделе изучаются течения около симметричных двумерных и осесимметричных тел, в том числе около цилиндров и сфер. Кратко рассмотрены и трехмерные течения. В разд. 5.5 приведены корреляционные формулы, основанные на экспериментальных данных. За этим разделом следует рассмотрение влияния стратификации плотности окружающей среды на течение и параметры переноса. Во многих случаях происходит взаимодействие нескольких течений или течение взаимодействует с поверхностями. Такие взаимодействующие течения рассматриваются в разд. 5.7. В последнем разделе описан механизм отрыва потока, наблюдающегося в горизонтальных и наклонных течениях, [c.217]

Для поверхности, обращенной вверх, когда > О, скорость и вдоль потока больше, чем для эквивалентной вертикальной поверхности, т. е. больше, чем при замене g на g os 0. Для поверхности, обращенной вниз, т. е. при В < О, скорость и меньше. На рис. 5.2.2 приведены характерные профили скорости при Рг = 6,0 и 0,7. Напомним, что для эквивалентной вертикальной поверхности параметры переноса над нею и под нею не отличаются друг от друга. Действительное отличие, показанное на рис. 5.2.2, снова возникает из-за изменения направления действия динамического давления в уравнении движения (по направлению у) для поверхностей, обращенных вверх или вниз. [c.223]

Но подробные измерения [49] в случае воды при РГ iu 5 подтвердили, что корреляционную формулу для эквивалентной вертикальной пластины, когда сила направлена к поверхности, можно применять до 6 = —85°. Когда сила В направлена от поверхности, на некотором расстоянии вдоль потока возникает отрыв, и с увеличением угла наклона уменьшается длина пластины, на которой течение остается ламинарным. Но в безотрывной области параметры переноса снова соответствуют расчету для эквивалентной вертикальной пластины. [c.226]

В предыдущих трех главах были подробно рассмотрены характеристики течения и переноса в тех случаях, когда выталкивающая сила возникала вследствие разности температур. Однако имеется важный класс течений, в которых движущая сила потока создается вследствие совместного влияния переноса тепла и химических компонентов. Подобные явления наблюдаются, например, при очистке емкостей, когда остатки жидкости диффундируют в окружающую среду, имеющую иную температуру, или при термообработке пластиков, а также при изготовлении кабелей с мягкой изоляцией. Перенос такого типа происходит и в ходе многих других химических процессов, когда создается разность концентраций разнородных веществ. Характеристики термической конвекции в атмосфере, обусловленной солнечным нагревом земли, зависят от разности концентраций водяного пара. Конвективные токи в толще воды возникают вследствие сравнимых по величине изменений плотности, обусловленных градиентами температуры и концентрации растворенных в воде веществ. Зачастую требуется в основном найти скорости переноса химических веществ и полной энергии. Подобные процессы рассматриваются в данной главе с целью определить параметры переноса на основе понимания основных механизмов таких течений. [c.335]

Таблица 6.3.2. Характеристики потока и параметры переноса для течения около изотермической вертикальной поверхности [31]

Таблица 6.3.3. Характеристики потока и параметры переноса для течения в факеле [31]

В этих соотношениях штрихом обозначено дифференцирование по т . Приведенная система была решена численно ири различных значениях Зс, Рг и N. На рис. 6.4.2 и 6.4.3 представлены зависимости местных параметров тепло- и массообмена от осевой координаты . Параметры переноса в случае только термической (или только концентрационной) конвекции изменяются вследствие возникновения дополнительной составляющей выталкивающей силы, обусловленной диффузией (или теплообменом), примерно таким же образом, как в случае течения около вертикальной поверхности, рассматривавшегося ранее. В данной задаче еще одним определяющим параметром является радиус кривизны поверхности. Расчетные результаты, [c.369]

В этих уравнениях штрихом обозначено дифференцирование по параметру определенному соотношением (3.8.35). Их можно решить численно при различных значениях Я и найти требуемые значения параметров переноса. [c.385]

Температура поверхности, при которой суммарная плотность теплового потока в стенку равна нулю, называется адиабатической температурой поверхности Та. Например, результаты, представленные на рис. 6.7.1, показывают, что в случае Т о/Т оо = = 1,1 условие q" = 0 достигается при /(0) = —0,24, т. е. при этом значении /(0) Та = , 1 Too. В случае Tq/Too=3 требуется значительно более высокое значение скорости вдува. Другими словами, при усилении вдува величина Та увеличивается. Это можно объяснить, вновь обращаясь к соотношению (6.7.27). Чтобы удовлетворить условию нулевого значения q" на стенке, возрастание г", обусловленное увеличением скорости вдува, должно компенсироваться возрастанием дТ/ду. Изменение температуры окружающей среды также влияет на Та (через изменение термодинамических свойств и параметров переноса в основном потоке), но лишь незначительно. С ростом Too адиабатическая температура поверхности уменьшается. [c.399]

Условие (7.2.45) показывает, что в начальный момент времени окружающая среда неподвижна и имеет равномерное распределение температуры условие (7.2.46) требует, чтобы выше по потоку от передней кромки параметры переноса были равны нулю а условие (7.2.47) соответствует непроницаемой стенке [c.457]

Анализируя приведенный выше метод расчета, можно отметить, что он применим только для систем, у которых параметр переноса растворенного вещества не зависит от концентрации и гидродинамических условий потока, но не пригоден для расчета процесса разделения многокомпонентных систем. Помимо постановки двух экспериментов, в которых должны быть определены неизвестные константы, для расчета необходимо знать коэффициент диффузии растворенного вещества, осмотические давления раствора и иметь обобщенную корреляцию по массоотдаче для аппаратов данного типа, что обычно требует постановки дополнительных экспериментов. Кроме того, выражения для расчета необходимой поверхности мембран громоздки, и для их решения необходимо неоднократно применять метод последовательных приближений, что может вызвать вычислительные трудности. [c.230]

Рассчитывают параметр переноса X по уравнению (У,58) или приближенному уравпецию (У,54) при условии, что к имеет не очень высокое значение (менее 20). [c.222]

Безразмерные параметры переноса, характерные для течений, вызванных выталкивающей силой, несколько отличаются от соответствующих параметров вынужденных течений. Причина состоит в том, что характерная скорость, называемая здесь 11с, не является непосредственно заданным внешними условиями параметром Еозникновения движения. Она определяется не заданием скоростей или перепадов давления, а другим способом. Например, она может возникать вследствие условий, наложенных на температуру во взаимодействии с гравитационным полем. Поэтому она выражается именно через такие параметры. [c.59]

Другие экспериментальные и теоретические исследования. Другие приближенные решения задачи о параметрах переноса в течении около наклонной поверхности получены в статьях [165, 52, 178]. В статье [165] решены уравнения пограничного слоя на длинной горизонтальной узкой ленте, отклоненной от вертикали. Она аппроксимировалась плоским эллиптическим цилиндром. Коэффициенты теплоотдачи при 0 > 75° оказались больше измеренных Ричем [143]. В статье [52] использован интегральный метод для задачи о параметрах переноса в течении над наклонной пластиной с постоянной плотностью теплового потока. В статье [178] предложен новый неавтомодельный метод расчета переноса тепла от наклонной поверхности с заданной плотностью теплового потока. Преобразованные уравнения пограничного слоя решены методом разложения в ряды. Однако авторы отмечают, что они отбросили уравнение движения в нормальном направлении, а также член с давлением в уравнении движения в направлении х. Поэтому применимость их решения при больших углах наклона, по-видимому, сомнительна. [c.226]

Эмери и др. [42] опубликовали экспериментальные данные о параметрах переноса для наклонных поверхностей в жидкостях с большими числами Прандтля. Эксперименты проведены для наклонных поверхностей с постоянной плотностью теплового потока, обращенных как вверх, так и вниз, в водных растворах с числами Прандтля от 270 до 1020. В диапазоне значений 0 от О до 30° их экспериментальные данные указывают на незначительное влияние наклона поверхности на поле скорости. Результаты экспериментов хорошо согласуются с решениями Хасана и Эйчхорна [69] для больших чисел Прандтля. [c.227]

Акаги [6] исследовал методом малых возмущений влияние кривизны на параметры переноса тепла от цилиндра. Найдено, что при числах Прандтля, близких к 1, это влияние,невелико, если Ра > 10 . Показано, что при Рг 1 и Рг С 1 кривизна оказывает влияние на теплообмен даже при очень больших числах Грасгофа. Гупта и Поуп [66] рассчитали также влияние кривизны в условиях нестационарной естественной конвекции в течение начального переходного периода, возникающего при внезапном нагреве кругового цилиндра. Показано, что кривизна увеличивает поверхностное трение и теплоотдачу от цилиндра. [c.265]

В разд. 3.8 приведены выражения для параметров переноса при естественной термической конвекции около вертикальной поверхности для предельных значений числа Прандтля. Было показано, что на каждом конце диапазона изменения Рг зависимость решения от Рг является универсальной. Полученные в указанном разделе соотношения применимы для предельных значений числа Шмидта в аналогичном теплообмену процессе массообмена, если разность концентраций мала, а эффекты Соре и Дюфура не играют существенной роли. [c.381]

Система уравнений (6.7.21) — (6.7.25) совпадает с системами, полученными в работах [58,4], а также аналогична системе, полученной в работе [32]. В первом исследовании с помощью метода теории групп было показано, что автомодельные решения существуют лишь при постоянных значениях температуры поверхности и концентрации на стенке. Во втором исследовании были использованы такие же переменные подобия, как в нашей работе, и приведенная выше система была решена численно, что позволило найти параметры переноса при различных значениях 7 о/Т оо и Я ао/Ял.о Для трех различных органических веществ, сублимирующих с вертикальной поверхности в окружающий ее воздух. Этими веществами служили р-дихлор-бензол (P- 6H4 I2, Se = 2,23), нафталин (СюНв, Se = 2,57) и камфора ( ioHieO, Se = 2,60). Молекулярная масса этих [c.393]

Свободноконвективные течения, тепло- и массообмен Кн.2 (1991) -- [ c.357 , c.362 , c.375 , c.486 , c.492 , c.516 ]

Свободноконвективные течения тепло- и массообмен Т2 (1991) -- [ c.357 , c.362 , c.375 , c.486 , c.492 , c.516 ]

Основы теории горения (1959) -- [ c.80 ]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология