Температура и длина трубопровода

В случае движения газов по трубопроводам большой протяженности при расчете необходимо учитывать изменения плотности газа из-за уменьшения давления (в результате потери напора) по длине трубы. Если движение газа при этом сопровождается значительным изменением температуры по длине трубопровода, то нужно учитывать изменение плотности газа и вследствие изменения температуры. [c.89]

Подобрать насос для перекачивания воды при температуре 20 °С из открытой емкости в аппарат, работающий под избыточным давлением 0,1 МПа. Расход воды 1,2-10" м /с. Геометрическая высота подъема воды 15 м. Длина трубопровода на линии всасывания 10 м, на линии нагнетания 40 м. На линии нагнетания имеются два отвода под углом 120° и 10 отводов под углом 90° с радиусом поворота, равным 6 диаметрам трубы, и 2 нормальных вентиля. На всасывающем участке трубопровода установлено 2 прямоточных вентиля, имеется 4 отвода под углом 90° с радиусом поворота, равным 6 диаметрам трубы. [c.15]

Трещины, являющиеся результатом концентрации напряжений, обусловленной дефектами формы и размерами резервуаров (трубопроводов). Это наиболее распространенная категория трещин. В процессе эксплуатации температура резервуаров (трубопроводов) не остается постоянной, что влечет за собой появление деформаций и напряжений. Так, при нагреве длина трубопровода увеличивается, при остывании уменьшается на 1,2—1,4 мм на 1 м длины на каждые 100°С изменения температуры. Это заставляет предусматривать специальные меры для восприятия тепловых изменений длины трубопроводов. Компенсация температурных удлинений трубопроводов только за счет упругого сжатия возможна лишь в случаях из- [c.136]

Зная величину потерь тепла с 1 м длины трубы, а также конструкцию, материал изоляции, температуры внутри трубопровода нг на внешней поверхности изоляции (4J и 1 , можно определить промежуточные температуры на поверхностях раздела отдельных слоев по уравнениям, полученным из формулы (4. 7) [c.53]

Особенностью трубопроводного транспорта сжиженных газов является зависимость транспортируемой среды от характера изменения давления и температуры по длине трубопровода. Если давление в трубопроводе упадет ниже давления насыщения сжиженного газа при данной температуре, то жидкость закипит, и образующаяся паровая фаза заполнит часть живого сечения трубопровода. Это приведет к резкому снижению пропускной способности трубопровода. Для надежной работы следует принимать минимальное значение давления в трубопроводе на 0,6— 0,7 МПа больше давления насыщения продукта. [c.112]

Задача VI. 8. Определить потери тепла трубопроводом диаметром 200 мм, изолированного двумя слоями 5 см огнеупорной изоляции [>.ог = 0,18 вт1(м-град)] и 4 сж асбестовых хлопьев[Хиз = = 0,11 вт [м-град)]. Температура внутренней и наружной поверхности изоляции соответственно равна 450 и 80° С. Длина трубопровода L = 120 м. [c.175]

Когда температура потока по длине трубопровода изменяется, при расчете гидравлических сопротивлений физические параметры потока необходимо брать при средней температуре, в качестве которой рекомендуется использовать среднелогарифмическую температуру потока [c.119]

Кроме воздушек, на любом трубопроводе всегда можно найти по крайней мере два сечения, практически неподвижных относительно строительных конструкций. Это либо точки у неподвижных опор, либо штуцеры двух аппаратов, соединенных данным трубопроводом. При температурном расширении или сжатии такого участка в некоторых его сечениях возникают напряжения, достигающие весьма больших значений. При большой разности температур они могут превысить прочность труб или трубных опор. Если длина трубопровода значительна, возможно выпучивание, приводящее к образованию гидравлических мешков. Поэтому, если разность между рабочей температурой трубопровода и температурой при монтаже превышает 30—40 °С, в его [c.207]

Рис. У-22. Номограмма для определения изменения температуры сжиженного газа по длине трубопровода.

Подобрать вентилятор для перекачивания воздуха через адсорбер. Расход воздуха 0,825 м /с, температура 20 °С. Воздух вводится в нижнюю часть адсорбера. Давление исходного воздуха и над слоем адсорбента атмосферное. Сорбент представляет собой частицы, плотность которых рт = 800 кг/м , средний размер 4 = 0,00205 м, фактор формы Ф = 0,8. Высота неподвижного слоя сорбента 0,95 м, порозность е = 0,4 м /м . Внутренний диаметр адсорбера D == 1,34 м. Длина трубопровода от точки забора воздуха до адсорбера составляет 20 м. На трубопроводе имеются четыре колена под углом 90° и одна задвижка. [c.16]

УП-41) Лиз — коэффициент теплопроводности всей изоляционной конструкции в делом, вт1 м град), определяемый по табл, УИ-13 — температура наружной поверхности металлической стенки трубопровода, °С (при расчете изоляции термическим сопротивлением теплоотдачи от насыщенного пара, а также от горячей жидкости к стенке и от самой стенки можно пренебречь и принять температуру металлической стенкн равной температуре насыщенного пара или жидкости) <7 — тепловые потери с I м длины трубопровода, вт м. [c.603]

Сцд — скорость звука при средней температуре по длине трубопровода, м/сек. [c.263]

Зависимость нижнего допустимого предела давления от температуры — причина основного отличия расчета транспортирования легкоки-пящих жидкостей от транспортирования нефти или воды. Поэтому определение закона изменения температуры перекачиваемой среды при гидравлическом расчете трубопровода необходимо не только для расчета физических свойств, в частности, плотности, перекачиваемой среды, но и для оценки перепада давления. При перекачке жидкости распределение температуры по длине трубопровода определяют по формуле Шухова [c.175]

При повышении ее коррозия ускоряется, но резко замедляется при замерзании грунтовой воды. Различие температур по длине трубопровода может привести к образованию термогальванических коррозионных пар. [c.48]

Модель такого процесса представлена на рис. 1Х-5, а. Усложним ее, предположив, что газ, перемещаемый по трубопроводу, обменивается теплом с внешней средой, в результате чего его температура значительно изменяется по длине трубопровода. [c.184]

Когда температура жидкости достигает точки кипения, начинается интенсивное испарение, и вниз по трубе будет перемещаться паро-жидкостная смесь, для которой уравнение изменения давления по длине трубопровода запишется иначе [c.191]

Температуры Т и Т замеряют ежесуточно соответствующие эксплуатационные службы и фиксируют в журналах. Они в течение года изменяются под влиянием различных факторов. В частности, в зимний период под влиянием естественного охлаждения грунта температура по длине трубопровода уменьшается значительно быстрее, чем летом. Поэтому протяженность второго и третьего участков при расчетах, связанных с оценкой противокоррозионной защиты, целесообразно определять исходя из среднегодовых значений температур Т и Т . В отдельных случаях (в частности, в летний период на некоторых участках на юге) третий участок может отсутствовать. [c.45]

Первый участок — наиболее тяжелый, с точки зрения условий работы противокоррозионной защиты трубопроводов, главным образом вследствие интенсивных продольных и поперечных перемещений трубопроводов, а также наличия повышенных температур транспортируемого продукта, которые могут в отдельные промежутки времени превышать 90 °С (например, на КС газопроводов при выведении цехов на кольцо ). Протяженность первого участка как правило, не превышает 1 км, а общая длина трубопроводов на нем не более 3 км. Здесь трубопроводы относятся только к первой группе участков. [c.156]

Проводят эксперимент в мешалке на той же водонефтяной эмульсии, что и в трубопроводе. Изменяя дозировку используемого реагента-деэмульгатора q, температуру t, время перемешивания т и число оборотов мешалки п, выявляют оптимальные значения указанных параметров ( ош он, Топ, Поп), при которых достигается минимальное значение остаточной обводненности нефти после отстоя разрушенной эмульсии. Такое же остаточное содержание воды в нефти может быть получено в промысловых условиях при использовании трубной деэмульсации, если Rer будет равно значению, вычисленному по формуле (1.31). А это в соответствии с формулой (1.32) достигается в трубопроводе определенного диаметра, если задана его пропускная способность. При этом температура, дозировка реагента и время перемешивания в натурных условиях должны быть равными таковым, полученным в модельных условиях. По времени, необходимому для полного разрушения эмульсии, можно определить длину трубопровода (точку ввода реагента в поток) [c.46]

Рассмотрим теперь более общий случай, когда коэффициент гидравлического сопротивления X в данном месте трубопровода постоянен, но в остальных его местах может иметь другие значения. Одновременно предположим, что сечение трубопровода изменяется вдоль его длины и что только температура пара или газа остается одной и той же по всей длине трубопровода. Предположим также, что температура и энтальпия (если речь идет о перегретом водяном паре) в данном месте трубопровода за время переходного процесса остаются по меньшей мере приблизительно постоянными ), [c.206]

Таким образом, примем, что изменяется лишь плотность теплового потока к наружной поверхности трубы и что температура и расход жидкости в начале рассматриваемой трубы остаются постоянными (ф01 = фм1 = О). Изменением расхода по длине трубопровода вследствие теплового расширения жидкости можно пренебречь, т. е. фм( , 0 0- Тогда из уравнений (7.87) — (7.89) получим следующую зависимость между температурой в произвольном сечении и относительным изменением плотности теплового потока [c.242]

При необходимости подачи состава 3,5 по длинным трубопроводам (более 40- м) и пониженных температурах в баллоны с составом 3,5 дополнительно вводится воздух до давления 60 атм. В этом случае состав имеет шифр 3,5В [c.22]

Компенсаторы. При повышении температуры происходит увеличение длины трубопровода. Для предотвращения деформации металла применяют различные типы компенсаторов. Наиболее распространенный П-образный компенсатор (рис. П1-61). [c.145]

Огнепреградители, как правило, устанавливают таким образом, чтобы длина трубопровода, соединяющего огнепреградитель с потенциальным источником инициирования взрывного распада ацетилена (пламя факела, нагревательные аппараты с температурой поверхности, близкой к температуре самовоспламенения), не превышала преддётонационное расстояние (путь, который проходит пламя с момента возникновения до перехода в детонацию). [c.35]

Волнистые компенсаторы, разработанные ВНИИГипронефте-машем, можно применять для технологических трубопроводов с не-агрессиными, мало- и среднеагрессивными средами при давлениях до 2,5 МПа (25 кгс/см-) и температуре до 450 С. Эти компенсаторы имеют две основные модификации осевые и универсальные шарнирного типа. Осевые волнистые компенсаторы предназначены для компенсации направленного по оси термического изменения длины трубопровода за счет сжатия-растяжения гибкого элемента их можно устанавливать только на прямых участках трубопровода Универсальные шарнирного типа волнистые компенсаторы пред назначены для компенсации направленного под углом термическо го изменения длины трубопровода за счет изгиба вокруг осей шар ниров. [c.304]

Пример 4. 3. Определить количество тепла, теряемого на 1. длины трубопровода на выходе из печи вакуумной секции АВТ, если температура мазута в трубопроводе равна 430° С, диаметр трубопровода 216/200. и.и, толш,пна первого слоя изоляции 40. 4M и второго 25. м.и. Прп этом температура внешней поверхностп изоляции равна 45° С. Коэффициенты теплопроводиости трубы и изоляции соответственно равны [c.52]

Пример 11-16. Определить падение температуры газа, протекающего по стальному футерованному трубопроводу в условиях примера 11-2, если длина трубопровода составляет 150 м, количество (объем) газа при нормальных условиях С= 10 000 м /ч, удельная теплоемкость 1 газа при нормальных условиях С = 1340 дж1м -град (0,32 ккал м град), начальная температура газа Г] = 500° С, температура помещения / = 10° С, [c.409]

Пример. Определить потерю мощности во всасывающем трубопроводе I ступени воздушного компрессора, вызываемую газовым ударом. Данные для расчета к = 1,4 р = = 98 /сн/ж Р = 0,6283 / = 0,1256 с р — 3,06 м сек п = 2,78 ei , длина трубопровода / = 10 Л1 цилиндр двойного действия температура всасываемого воздуха 25 С отношение давлений е = 3,4 относительное мертвое пространство а =0,1 показатель политропы расширения п = 1,2. Результат расчета сопоставить с затратой мощности в укороченном трубопроводе длиной I = 4 м. [c.264]

Большинство промышленных газопроводов работает в условиях изотермического течения, когда температура газа сохраняется постоянной по всей длине трубопровода и равной температуре окружающей среды (длинные трубопроводы без тепловой изоляции). Рассмотрим этот случай. Внача- [c.829]

Неочищенный генераторный газ выходит из газогенератора при температуре от 540 до 760°. При передаче по длинным трубопроводам его теплосодержание уменьшается, и конденсируются пары смолы. Поэтому, если необходимо расположить газогенераторную установку на значительном расстоянии от печи ил>и если нужно подавать газ ко многим сравнительно небольшим и разбросанным по территории предприятия печам, то газ приходится охлаждать и очищать. Для этого требуется следующее дополнительное оборудование холод11льник, смолоотделитель, скруббер и газодувка. Очищенный генераторный газ можно передавать на большие расстояния по неизолированным трубопроводам. Однако вследствие низкой теплотворности такого газа (около 1140 ккал1нм ) при передаче его на расстояние в сотни метров приходится применять трубопроводы сравнительно большого диаметра или расходовать значительное количество электроэнергии на повышение давления газа. Очищенный газ можно хранить в газгольдерах, что весьма целесообразно при неравномерном потреблении. [c.30]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология