Угол изгиба

Существует много методов получения шариков оксида алюминия. В одном из методов твердые частицы, которые называют затравкой, вращают или погружают в суспензию оксида алюминия, близкую по консистенции к краске. Образовавшиеся зерна подсушивают и снова повторяют процесс до получения шариков нужного диаметра. Шарики состоят из концентрических слоев оксида алюминия. В другом методе используется изогнутая по винтовой линии вращающаяся тарелка. Жидкая паста оксида алюминия медленно падает на вращающуюся тарелку. Оксид алюминия накапливается и слипается в центре тарелки до образования сферы, масса которой достаточно велика, чтобы она соскользнула с тарелки. Размер сфер можно регулировать, меняя угол изгиба тарелки и скорость ее вращения. [c.273]

Простейшие механические испытания сварного соединения с целью получения таких его характеристик, как предел прочности, относительное удлинение, угол изгиба, производят прн помощи портативной машины с разрывным усилием 200 кН. [c.103]

Иис. 10. Расчетные значения скорости на выходе из изгибов [1С1 для различных радиусов изгиба (текучая среда — газ, твердые частицы — песок угол изгиба Дв = 90° механический коэффициент трения / = 0,5) пунктирные линии — горизонтальные изгибы произвольного радиуса сплошные линии — вертикальные изгибы [c.209]

Таблица 10.6. Минимальный допускаемый угол изгиба

Угол изгиба, град, ири сварке [c.490]

Ф1 ИЛИ <р2 (рис. 10.3), образованных соответственно передней и задней касательными профиля с фронтом решетки. Разность этих углов определяет угол изгиба профиля е = ф2 —<Р1- [c.7]

Поскольку в чувствительных весах масса Мв коромысла, а также угол изгиба , вызванный нагрузкой на коромысло, должны быть небольшими, коромысло весов изготавливают из наиболее легких и высокопрочных материалов. Поскольку прочность стержня на изгиб пропорциональна его ширине и высоте (в третьей степени), нужно применять коромысла высокие, узкие и с прорезями. [c.103]

Изгиб прямого корпуса вентиля производится для правильного размещения вентиля в ободе колеса и для удобства накачивания шины сжатым воздухом. Изгиб производится под двумя разными углами. Первый угол изгиба 90°, второй угол бывает от 120 до 160" в зависимости от размера камер. Вентиль изгибают на станках разного устройства, приводимых в действие вручную или механически воздушным цилиндром. [c.494]

По методике Л. С. Лифшица и А. С. Рахманова [45], ударная вязкость рассматривается как сумма двух работ деформации и разрущения Ор. По результатам испытаний серии образцов при различных запасах энергии маятника строят зависимость угла изгиба образца от поглощенной энергии А. При определенной величине А угол изгиба достигает максимума ( mas) и при дальнейшем повышении поглощенной энергии продолжает оставаться постоянным. Отсюда следует вывод, что образец вначале только деформируется, а после появления трещины вся работа идет на его разрушение без деформации. Часть энергии, поглощенной образцом, после достижения предлагается принимать за работу разрушения а , а остальную часть ударной вязкости называют работой деформации и определяют из выражения [c.37]

Угол изгиба. Сварные соединения проверяют на угол изгиба, который должен быть для швов толщиной до 20 мм -от 50 град для высоколегированных сталей до 150 град для аустенитных, для углеродистых - 100 град. Для швов толщиной более 20 мм угол изгиба снижается на 20... 30 град. [c.66]

Остаточный угол изгиба, градусы. .......... 12 32 27 22 7 [c.38]

Угол изгиба измеряют в ненапряженном состоянии образца и определяют с погрешностью не более 2°. [c.226]

При проведении испытаний на изгиб до появления первой трещины определяют угол изгиба, полученный до появления первой трещины в напряженном состоянии. [c.226]

В работе [36] приведены результаты исследования оригинальной конструкции вихревой трубы с цилиндрической камерой разделения (До=52,8 мм, =17) — рис. 25. На расстоянии 5,4Ло от диафрагмы камеры энергетического разделения были изогнуты под углом О, 15, 45 и 90°, радиус изгиба 28 мм (кривые 1—4). Одна из камер имела угол изгиба 90°, радиус изгиба 132 мм (кривая 5). На рис. 25 приведены характери- [c.55]

Схема технологической пробы на изгиб о — при испытании до заданного угла изгиба (Л — толщина образца й — толщина оправки I — расстояние между опорами V — диаметр опоры а — угол изгиба) б — при испытании до появления первой трещины в растянутой зоне образца с фиксацией угла изгиба а-, в — при испытании до параллельности сторон г — при испытании до соприкосновения сторон. [c.560]

Можно также доказать, что чем больше угол изгиба профилей, тем большее значение ф нужно принимать, чтобы обеспечить благоприятное распределение скоростей. Поэтому обычно принимают [c.49]

Вначале оцениваем угол выхода потока из неподвижной решетки р2 о, для чего находим угол изгиба лопастей [c.49]

Угол между касательными к средней линии профиля во входной и выходной кромках Дрр=р2р—Р1р называют углом изгиба профилей (как и в радиальных решетках). Во избежание чрезмерного увеличения потерь угол изгиба профилей принимают не более (40- 50)°, а выходной угол лопастей Р2р обычно не превышает 90 . [c.93]

Среднюю линию профилей обычно строят в виде дуги окружности, параболы или близкой к параболе кривой. Если угол изгиба профилей невелик (например, не превышает 20°), то форма средней линии профилей не имеет большого значения (при заданном параметре а = а1Ь), поскольку мало влияет на форму профилей. Опыты, проведенные в МЭИ, показывают, что при малых углах изгиба характеристики решеток профилей с различной формой средней линии, но близкими значениями а (в опытах а = = 0,44-0,45) почти не отличаются, если средняя линия представляет плавную кривую. [c.95]

Теперь можно найти необходимый угол изгиба профилей. Аналогично тому, как было получено (4.16), легко получить [c.110]

Если кривизна средней линии профилей в выходной кромке равна нулю, то действительное значение Рг большое найденного по (4.16), а действительный угол изгиба профилей АРр должен быть меньше найденного по (4.17). Как уже указывалось, разница в углах около 1,5° при углах изгиба 40° может приниматься изменяющейся пропорционально углу изгиба. [c.111]

На лицевой стороне профиля изменение эпюры скоростей с ростом М1 несущественно. На тыльной стороне заметно возрастают градиенты скоростей в области как входной, так и выходной кромки. Если профили при малых числах М имеют малый коэффициент подъемной силы Су (малый угол изгиба профилей, сравнительно малый относительный шаг), то возрастание числа М, вызванное увеличением скорости, вначале не приводит к отрыву потока коэффициент лобового сопротивления при этом уменьшается. В итоге к. п. д. решетки вначале даже может возрастать, а угол отставания потока а — уменьшаться. [c.292]

Наимено- вание изгиба Форма изгиба Угол изгиба а, град 1 [c.190]

Приварку труб из стали 12Х5МА к узлам из малоуглеродистой стали осуществляют электродами УОНИ-13/45. Прн этом обеспечиваются высокие механические свойства сварного соединения 8п>400 МПа, 200—210 НВ, угол изгиба 100—ПО", [c.357]

Рис. 4. Расчетные лначення скорости выхода из изгибов для различных радиусов изгиба П и скоростей нхода. Текущая среда — пода, твердые частицы — песок угол изгиба Дб==90 . Механический коэффициент трения J=0,5 штриховые линии — горизонтальные изгибы произвольного радиуса

Pi, Pif Pt — точки вращения (опоры) А1+Ат определяемая неизвестная масса М — масса эталонов (гнрек) ф — угол отклонения, вызываемого перегрузкой Ат- а — угол изгиба ко-ромысла под действием нагрузки 5 — положение центра тяжести коромысла перед отклонением — положение центра тяжести коромысла после отклонения на угол <р s — расстояние от центра тяжести коромысла до точки вращения Рц I — длина плечей коромысла [c.102]

Наружный диаметр изгибаемых труб. мм Толщина стертки, мм Средний радиус изгиба (подсчитывается по оси трубы). мм Угол изгиба трубы за один гиб, градусы Длина изогнутого участка трубы за один гиб при толщине стенки 8 мм и более. м [c.545]

Как видно из представленных данных, с увеличением содержания связанного стирола в полимерах повышаются прочностные показатели, жесткость и твердость и снижаются эластические свойства Свойства резко изменяются при содержании связанного стирола около 65%, что соответствует соотношению мономеров стирола и бутадиена в молекуле сополимера 1 1. Наиболее отчетливо это проявляется на таких показателях, как жесткость, сопротивление раздиру и остаточный угол изгиба. Остаточная деформация увеличивается лишь до содержания стирола 75%, однако отношение остаточного удлинения к относительному, характеризующее необратимые деформации, повышается при увеличении содержания стирола выше 75%. Сопротивление истиранию вулканизатов и эластичность изменяются по экстремальной зависимости. Повышение эластичности при содержании строла выше 45—50% и увеличение твердости объясняется повышением доли упругой деформации. [c.34]

Остаточный угол изгиба, градусы. . . Сопротивление раздиру, кгс1см [c.43]

Термометр Тип - ГОСТ, ТУ Предлы измерения температуры, °С Цена деления шкалы, ор Погрешность показаний в интервале температур Длина оболочки, мм Диаметр оболочки, мм Угол изгиба, град. Термо- метриче- ская [c.154]

Иаииень- ший радиус гнутья В Угол изгиба отвода а [c.275]

Действительный угол изгиба для выбранной формы средней линии лРр = лРр — 1,5ДРр/40 я 34,7°. [c.111]

При выводе (10.9) приняты среднее рекомендуемое значение 04Мз = /4//з = 1,9 угол отставания потока а = 4° и отношения 6зд/аз 0,2 б4д/а4 0,14. Формула (10.9) приближенная, однако в точном определении угла 04д нет необходимости в пределах отношения 04/03 = 1,84-2 влияние его на к. п. д. ступени пренебрежимо мало. Заметим, что среднему отношению диаметров /Ид = = 1,3 и обычным углам азд= (15-+18)° соответствует оптимальный угол а4д= (27-+33)°, т. е. угол изгиба профилей Аад = а4д— —азд= (124-15)°. Разность углов Аад = а4д—азд по аналогии с прямыми решетками будем называть углом изгиба профилей, хотя теперь это название чисто условное. Неизогнутым теперь следует считать профиль, средняя линия которого является логарифмической спиралью. [c.255]

Радиус и угол изгиба труб контролируют по показаниям радиусоугломера, а при его отсутствии — шаблоном. [c.75]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология