Материальный баланс сложной колонны и ее секций

Материальный баланс сложной колонны и ее секций [c.311]

Боковой поток отбирается из исчерпывающей секции. Условия 0 — конечная величина 0=0, О <С.Р. Уравнения материального баланса для исчерпывающей секции те те, что и для сложных колонн (см. главу УИ). Уравнения сходимости аналогичны рассмотренным для случая бокового отбора в укрепляющей секции (И 1 > 0). [c.239]

Определение числа теоретических тарелок и ВЭТТ при частичном орошении является делом более сложным. Изучение материального баланса как непрерывной, так и периодической ректификации с частичным орошением показывает, что изменение состава жидкости и пара от тарелки к тарелке будет в этом случае меньшим, чем в случае полного орошения. Это объясняется тем, что в течение любого долгого промежутка времени на тарелку поступают и покидают ее неравные количества жидкости и пара. Поэтому для нахождения числа теоретических тарелок при частичном орошении необходимо пользоваться другим способом построения и другими уравнениями. Эти методы (см. стр. 44 и следующие) учитывают влияние различной скорости потоков жидкости и пара на материальный баланс тарелки или секции насадочной колонны, а также усложняющее влияние других факторов, например непрерывное изменение составов при периодической ректификации с частичным орошением (стр. 45). [c.30]

Внутренние материальные потоки сложных колонн, в которых расходы пара и жидкости значительно изменяются при переходе от одной секции к другой, определяют для каждой секции в отдельности. Для этого совместно решают уравнения материального и теплового балансов колонны для выбранных, сечений каждой секции. [c.62]

Для определения внутренних потоков паров и жидкости в различных сечениях сложной колонны составляют материальные и тепловые балансы, аналогичные ранее рассмотренным. Каждую секцию сложной колонны рассчитывают как соответствующую часть простой колонны. [c.279]

Установлено что для фракционирующих абсорберов погрешность вычисления (округления) можно свести к минимуму при помощи метода, аналогичного ранее предложенному для сложных колонн. Количество распределяющихся компонентов в секции, расположенной ниже нижней тарелки питания, рассчитывают по уравнению материального баланса, записанному для нижней части колонны. [c.177]

Неравновесные концентрации компонентов во встречных потоках определяются уравнениями материального баланса в виде уравнений рабочих линий. Для простой и сложной колонн, а также для верхней и нижней секций колонны с двумя вводами питания уравнения рабочих линий имеют вид [c.38]

Математическое описание процесса массо - теплообмена, протекающего на отдельной тарелке ректификационного аппарата, включает в себя уравнения общего и покомпонентного материальных балансов, уравнения теплового баланса, уравнения парожидкостного равновесия и кинетические уравнения, количественно описывающие принятый механизм распределения массовых и тепловых потоков между контактирующими фазами. Поскольку все тарелки массообменных аппаратов связаны между собой, уравнения математического описания для отдельных тарелок должны согласовываться друг с другом и отвечать совокупным условиям, то есть материальным и тепловым балансам для колонны в целом. Для сложных схем ректификации (схемы со связанными материальными и тепловыми потоками) связь между отдельными тарелками системы и пакетами тарелок (секциями) существенно усложняется в сравнении с простыми колоннами, что также самым непосредственным образом влияет на [c.5]

Отправной точкой расчета отгонной секции колонны является состав ее нижнего продукта, уходящего из кипятильника. Применяя соотношения паро-жидкого равновесия и материального баланса при заданном и неизменном по всей высоте секции весе потоков, ведут последовательный расчет составов фаз от тарелки к тарелке снизу вверх, пока не будет достигнута питательная секция. Равным образом отправной точкой расчета укрепляющей секции сложной колонны является состав ее верхнего продукта, уходящего в паровой фазе из ее парциального конденсатора. И здесь, применяя соотношения паро-жидкого равновесия и материального баланса при заданном и неизменном по всей высоте секции весе потоков, ведут последовательный расчет составов фаз от тарелки к тарелке сверху вниз, пока не будет достигнута питательная секция. [c.440]

Аналитический расчет сложной колонны от тарелки к тарелке аналогичен изученному ранее аналитическому методу расчета простой колонны и основан на тех же принципах. Он позволяет, используя попеременно условия паро-жидкого равновесия и соотношения материального баланса, пройти всю рассматриваемую секцию колонны от ее первой до последней тарелки, ведя счет пройденным ступеням контакта и фиксируя на каждой тарелке температуру и составы равновесных фаз. [c.448]

Графическое построение траектории обратимой ректификации для сложной колонны показано на рис. И.8. По условиям материального баланса и фазового равновесия в каждом сечении промежуточной секции нода жидкость — пар проходит через фигуративную точку приведенного верхнего продукта [c.54]

В сложной колонне с несколькими боковыми отборами и промежуточными циркуляционными орошениями количество тепла, отводимого из отдельных секций, можно определять в такой последовательности из уравнения теплового баланса колонны находить общее количество тепла, отнимаемого орошением. Затем составить уравнения материального и теплового балансов для части колонны, расположенной ниже тарелки, под которую подается нижнее циркуляционное орошение. Неизвестными в этих уравнениях являются количества жидкости, поступающей в секции циркуляционного орошения, пара, поднимающегося с тарелок секции циркуляционного орошения, и тепла, отнимаемого циркуляционным орошением. [c.60]

Моделирование РДЭ представляет задачу более сложную, чем моделирование большинства экстракторов других типов. Эффективность РДЭ в значительной мере зависит от его геометрии. При постоянном соотношении и числе оборотов ротора увеличение диаметра РДЭ приводит к возрастанию окружной скорости ротора и повышению интенсивности массопередачи [49, 72—74], что затрудняет переход от лабораторных колонн к аппаратам промышленного масштаба. Согласно данным работы [75], основой моделирования РДЭ является сохранение величины максимальной окружной скорости вращения ротора. Однако, как показали опыты [31, 76], сохранение этой величины вызывает при увеличении диаметра колонны и сохранении геометрического подобия колонны уменьшение эффективности РДЭ. Для объяснения этого факта было выдвинуто [31, 76] предположение о неравномерности массопередачи в объеме колонны. Согласно этому предположению, процесс массопередачи протекает наиболее интенсивно в тонком слое, непосредственно прилегающем к дискам ротора. Если допустить справедливость этого предположения [31], то материальный баланс секции может быть записан в виде [c.229]

Характерной особенностью технологической схемы атмосферной колонны является отсутствие подогревателя или горячей струи, подаваемой в нижнюю часть колонны, а это значит, что практически все тепло подводится в колонну с сырьем. Указанное обстоятельство дает возможность с достаточной для йрактики. точностью определять тепловые нагрузки и флегмовые потоки по колонне из теплового баланса колонны не прибегая к сложному потарелочному расчету материальных и тепловых балансов. В этом случае, расчет выполняется в проектной постановке при заданном действительном числе тарелок во всех секциях Nj, заданных отборах продуктов z и температурньгх границах деления смеси 4/-Определению подлежат флегмовые числа R , составы продуктов и тепловые нагрузки на конденсаторы-холодильники. [c.119]

Хорошие результаты получены при использовании модели сложной ректификационной колонны, позволяющей по режимным переменным процесса (температурное поле колонны, значения расходов, давлений и пр.) построить материальный и тепловой баланс уравнения массо- и теплообмена, а далее получить кривые фракционной разгонки (КФР), с любым наперед заданным интервалом между соседними точками КФР. Таким образом, можно прогнозировать калество всех продуктов ректификации, и кроме того получать сведения о гидродинамическом режиме колонны (например флегмовые числа по секциям). [c.33]

Можно указать и другую методику определения температуры на каждой последующей тарелке. Необходимо задаться искомой температурой, определить из теилового баланса величину материального потока, а затем проверить принятую температуру по изотерме паровой пли жидкох фазы. Если количества потоков изменяются мало, то тепловые балансы можно составлять пе для одной тарелки, а для группы тарелок. Так или иначе методика учета изменяемости молярных потоков по высоте колонны сложна и трудоемка и должна применяться лишь в тех случаях, когда требуется особенная точность расчета. В большинстве же случаев приходится ограничиваться приближенной методикой, покоящейся на допущении постоянства молярных потоков по высоте секций колонны. [c.395]