Внутренние материальные потоки

Технологический расчет ректификационной колонны состоит из следующих операций 1) составление материального баланса 2) определение давления в колонне 3) расчет температурного режима (температуры входа сырья, верха и низа колонны, отбора боковых погонов в сложных колоннах) 4) определение флегмового числа (кратности орошения), т. е. отношения количества орошения, подаваемого в верхнюю часть колонны, к количеству дистиллята 5) составление теплового баланса 6) определение внутренних материальных потоков 7) расчет числа теоретических тарелок 8) определение числа реальных (действительных) тарелок, [c.250]

В случае расчета ректификационного аппарата предварительно известны состав исходной смеси, составы дистиллята и кубового остатка, количество исходной смеси. По уравнению материального баланса определяется расход дистиллята и кубового остатка, причем внутренние материальные потоки будут определяться величиной флегмового числа И. [c.333]

В качестве результатов расчета по- А/ мимо указанных выводят тепловые нагрузки на испаритель и дефлегматор и расходы внутренних материальных потоков в колонне н. в — расходы жидкого орошения соответственно в ниж- = ней и верхней секциях аппарата (кмоль/ч) г [c.93]

Внутренние материальные потоки в колонне находят с помощью следующих выражений [c.108]

Последовательность выполнения технологического расчета на основе их наиболее полного математического описания в первую очередь зависит от принятого метода решения общей системы уравнений. Подробно этот вопрос рассматривается в соответствуюш ем разделе данной главы. При выполнении технологического расчета процессов ректификации бинарных и многокомпонентных смесей на основе приближенного математического описания рекомендуется такая последовательность расчета выбор рабочего давления в колонне, расчет материального баланса колонны по внешнему контуру, определение флегмового числа и числа теоретических тарелок, составление теплового баланса колонны, определение внутренних материальных потоков в колонне. Поскольку выбор рабочего давления в колонне является общим для всех методов расчета процессов разделения, этот вопрос (наряду с выбором независимых переменных) также рассматривается в данном параграфе. [c.27]

В излагаемой ниже методике расчета исходными данными являются количества и составы сырьевых потоков, их температуры и давления Р,, хрз, tFj, при / = 1, 2), содержание легко-летучего компонента в дистилляте и остатке, коэффициент избытка флегмы (Р) в результате расчета определяются выходы дистиллята и остатка О и И ), флегмовое число (Я), число теоретических тарелок по секциям N при = 1, 2, 3, 4), тепловые нагрузки на конденсатор и кипятильник QD , ( в при / = 1, 2) и внутренние материальные потоки в колонне (7/, при / = 1, 2). [c.34]

Определяем внутренние материальные потоки в колонне. В концентрационной части колонны [c.54]

Определяем внутренние материальные потоки в верхней части колонны [c.57]

Расчет насадочных колонн. Насадочные колонны могут работать либо в пленочном режиме, либо в режиме, близком к захлебыванию, — режиме подвисания жидкости. Практика показывает, что насадочные колонны более интенсивно работают в режиме подвисания. При расчете абсорбции и ректификации потоки газа (пара) и жидкости по колонне определяют на основании материального баланса. При расчете ректификации определяют также оптимальное значение флегмового числа и по этому значению находят внутренние материальные потоки в колонне. [c.304]

Расчеты теплового баланса процесса и внутренних материальных потоков в колонне производятся аналогично соответствующим расчетам ректификации бинарных смесей. [c.89]

Определение температурного режима процесса производится на основе найденных составов продуктов в результате решения уравнений изотерм или уравнений однократного испарения и конденсации смесей. Составление теплового баланса процесса и определение внутренних материальных потоков в колонне производится так же, как и для случая ректификации бинарных смесей. [c.97]

Рассчитываются внутренние материальные потоки в колонне и в отпарных секциях. [c.119]

Определение внутренних материальных потоков. Количество флегмы, стекающей с тарелок верхней части колонны, определяют по уравнениям [c.249]

Полученные по замерам и газовым анализам данные достаточны для расчета внутренних материальных потоков. Исходя из кислородного баланса, можно определить количество синтетического газа, поступающего в зону полукоксования. [c.217]

ВНУТРЕННИЕ МАТЕРИАЛЬНЫЕ ПОТОКИ [c.34]

Полученные внутренние материальные потоки в первой колонне приведены ниже. [c.34]

РжИ Рп — средняя плотность внутренних материальных потоков жидкости и пара в колонне, кг[м . [c.52]

Полученные внутренние материальные потоки жирных кислот во второй колонне приведены ниже. [c.83]

Внутренние материальные потоки жирных кислот кашалотового жира. Количество паров, поднимающихся вверх по укрепляющей части колонны, [c.99]

ВНУТРЕННИЕ МАТЕРИАЛЬНЫЕ ПОТОКИ В КОЛОННЕ [c.121]

Последовательность технологического расчета 1) составление материального баланса колонны по внешнему контуру 2) определение температурного режима и рабочего давления колонны 3) определение флегмового числа и расхода водяного пара 4) составление теплового баланса колонны 5) определение внутренних материальных потоков в колонне 6) определение числа теоретических тарелок 7) определение числа реальных тарелок 8) выбор типа тарелок. [c.31]

ОПРЕДЕЛЕНИЕ ВНУТРЕННИХ МАТЕРИАЛЬНЫХ ПОТОКОВ РЕКТИФИКАЦИОННОЙ КОЛОННЫ [c.62]

Внутренние материальные потоки сложных колонн, в которых расходы пара и жидкости значительно изменяются при переходе от одной секции к другой, определяют для каждой секции в отдельности. Для этого совместно решают уравнения материального и теплового балансов колонны для выбранных, сечений каждой секции. [c.62]

Точно определить внутренние материальные потоки сложной колонны трудно, поскольку распределение температур по высоте колонны обычно бывает неизвестно. Однако для правильного выбора [c.62]

Внутренние материальные потоки = 1,7 - 5100 = 8680 кг/ч G = 8680 + 5100 = 13780 кг/ч = 0,63j [c.222]

Внутренние материальные потоки Количество горячей флегмы, стекающей с 3-й тарелки [c.236]

Поскольку при данных температурах внутренние материальные потоки колонны мало отличаются от рассчитанных в первом приближении, они далее не приводятся. [c.237]

Внутренние материальные потоки в колонне следующие [c.459]

Материальный баланс составляют для того, чтобы определить внешние и внутренние материальные потоки воздухоразделительного аппарата. [c.81]

Кроме того, в результате расчета определяют тепловые нагрузки на испаритель и дефлегматор и расходы внутренних материальных потоков в колонне — расходы жидкого орошения соответственно в нижней и верхней секциях аппарата, кмоль/ч G , Ои — то же для парового орошения, кмоль/ч. [c.228]

Зная оптимальное флегмовое число, можно найти внутренние материальные потоки в колонне при ректифинации. [c.335]

Температура начала кипения фракции 240—350 °С при данном давлении равна 240 С (см. рис. П-35). Эта температура уже заметно отличается от принятой ранее (253 С). Для получения более точных значений температур жидкости на тарелках отбора боковых погонов было проведено несколько аналогичных расчетов при новых значениях температуры жидкости на 17-й тарелке. Проведенные расчеты показали, что фактические температуры жидкости на 11-й и 17-й тарелках близки к 190 и 240 °С соответственно. Поскольку при данных температурах внутренние материальные потоки колонны мало отличаются от рассчитанных в первом приближении, они далее не приводятся. [c.128]

Если нагрузки не выходят за пределы области устойчивой работы тарелки, кривая зависимости эффективности разделения от скорости пара при постоянном расходе жидкости имеет один максимум и один минимум, отвечающиё различным гидродинамическим режимам движения жидкости и пара. Это относится к системам, в которых основное сопротивление массопередаче сосредоточено в жидкой фазе. Максимум отмечается при нагрузках, соответствующих линии 2, минимум — промежутку между линиями / н 2. В многотарельчатом аппарате с тарелками, имеющими одинаковые конструктивные размеры, общая эффективность разделения, очевидно, будет в меньшей степени зависеть от колебаний внешних нагрузок, так как минимумы и максимумы разделения на разных тарелках не будут соответствовать одной и той же нагрузке и кривая эффективности разделения для всего аппарата в целом будет иметь сглаженный характер даже при незначительном изменении внутренних материальных потоков и физических свойств системы ло высоте колонны. [c.143]

Тепловая нагрузка первой секции. Все внешние и внутренние материальные потоки реактора, по ранее принятому условию, имеют температуру Т = 278 К, поэтому тепловую нагрузку секции, без ущерба для точности расчета, принимаем равной теплу, которое выделяется в процессе алкилирования. Тепло основной реакции алкилирования по литературным да1П1ым [104, с. 90] составляет 75—85°/о тепловой нагрузки секции. Приняв, что тепло основной реакции алкилирования составляет 807о тепловой на- [c.308]