Коэффициент диффузионного

Как отмечалось в первой главе, переход может иметь место а реакциях газ — твердое тело при увеличении температуры. При этом не происходит снижения скорости выделения тепла до нуля, как в случае потребления реагентов, а наблюдается лишь ограничение роста скорости выделения. Связано это с меньшей величиной температурного коэффициента диффузионного процесса по сравнению с химической реакцией. Именно это обстоятельство придает кривой, выражающей зависимость скорости выделения тепла от температуры, 5-образную форму, напоминающую форму кривой исчерпывания реагентов, характерную для проточной системы. [c.155]

Считая, что коэффициент диффузионной проницаемости Р равен [c.12]

Таким образом, для нахождения коэффициента диффузионного переноса следует величину ко из уравнения (У,35) умножить на Рр. [c.209]

Это уравнение аналогично уравнению Эпштейна при условии, что коэффициент диффузионного отражения равен нулю, и замене постоянной 7б на Д- Показано [732], что для частиц размером менее /з5 средней длины свободного пробега молекул газа (т. е. <СЯ/35) и при коэффициенте диффузионного отражения от 0,8 до [c.536]

Коэффициенты диффузионно-капиллярного массопереноса в водонасыщенных песках при повышении температуры от 293 до 423 К линейно увеличиваются почти в 1,5 раза. В то же время в глинах и керамике они практически не зависят от температуры. Аналогичные изменения наблюдаются и с ростом водонасыщенно-сти. В песчаных средах коэффициент диффузионно-капиллярного массопереноса составляет (1,76 — 8,8) 10 кг/(м с), в глинах и керамике (4,4—8,9) 10 кг/(м-с). [c.158]

Коэффициент диффузионно-капиллярного массопереноса, 10-< кг/(и-с) [c.159]

Рис. 9-13. Сопоставление опытных и расчетных значений коэффициента диффузионного обмена (м/ч) для топок, работающих на пыли бурых углей

Величина (1 — о) представляет собой плотную высоту слоя, т. е. высоту слоя при плотной укладке углерода (без пор). Из рассмотрения этих уравнений так же, как и уравнений для прямоточного слоя, видно, что в условиях слоевого высокотемпературного горения в диффузионной области при принятом законе определения коэффициента диффузионного массообмена получаем выражения, независимые от температурных условий. [c.238]

При небольших значениях критерия Семенова роль горения паров в пограничном слое невелика, основное количество паров выносится в окружающий газовый объем и сгорает там по законам газового горения. Это происходит в случае мелких капель, когда велико значение коэффициента диффузионного обмена о = Ыи О/б, [c.246]

Диффузионный критерий Нуссельта Коэффициент диффузии ), 10 м /с Коэффициент диффузионного обмена ар, м/с [c.16]

Коэффициент диффузионного обмена д (м/с) рассчитывали так [1] [c.17]

Константа скорости сушки К считается зависящей только от температуры слоя. Полагается также, что температура сушильного агента на выходе из КС равна температуре материала при соответствующей координате вдоль направления движения дисперсного материала. Коэффициент диффузионного перемешивания От дисперсного материала вдоль координаты I должен определяться из соответствующих экспериментов с меченым материалом (см. гл. 1). [c.169]

Коэффициент диффузионного перемешивания определяется экспериментально методом метки. Для этого в поток сплошной среды на входе в аппарат вносится мгновенный имнульс, например подкрашенная жидкость или раствор какого-либо вещества, концентрацию которого нетрудно измерить на выходе из аппарата. При определении коэффициента диффузионного перемешивания дисперсной фазы метка может осуществляться при помощи импульсного введения в поток твердой фазы подкрашенных частиц, [c.55]

Экспериментальное определение эквивалентного коэффициента диффузионного переноса твердой фазы О [c.59]

Здесь г — текущий радиус внутри слоя материала. Коэффициенты диффузионного перемешивания жидкости (0 и Ожг) и дисперсной фазы (D x и О г) в аксиальном и радиальном направлениях не одинаковы, но неизменны по объему слоя. Слагаемые левой части уравнения (1.107) соответствуют конвективному переносу компонента со сплошной и дисперсной фазами. Скорости фаз и порозность движущегося слоя должны быть известными функциями координат. [c.67]

Эксплуатационный коэффициент диффузионных аппаратов е = 1. [c.969]

Из уравнения (1.5) следует, что коэффициент диффузионной проницаемости можно рассматривать как произведение коэффициента диффузии на коэффициент растворимости. [c.12]

Для оценки значения коэффициента диффузионной проницаемости необходимо исследовать в отдельности значения коэффициентов диффузии и растворимости и их зависимости от температуры, структуры полимера и природы диффундирующего вещества. [c.12]

Температура. Влияние температуры на диффузионный ток для большинства веществ может быть предсказано при помощи уравнения Ильковича температурный коэффициент диффузионного тока обычно равен 1,3—1,6% на градус, что примерно совпадает с экспериментальными данными. Однако в некоторых случаях (например, когда температура определяет состояние исследуемого вещества в данном растворе) влияние температуры на величину I значительно сильнее. Поэтому в случае так называемых кинетических токов температурный коэффициент тока значительно возрастает. [c.17]

Если температурный коэффициент диффузионного тока обозначить через со, а температурные коэффициенты величин D, т и t — соответственно через а, р, б, тогда [c.78]

Температурный коэффициент вязкости ртути равен —0,48%, а температурный коэффициент поверхностного натяжения настолько мал, что величиной /в ф можно пренебречь по сравнению со значениями а и е. Тогда окончательное выражение для температурного коэффициента диффузионного тока примет вид [c.79]

Таким образом, можно определить температурный коэффициент диффузионного тока, если известно изменение коэффициента диффузии с температурой. Для большинства ионов теоретически вычисленные значения температурных коэффициентов диффузионного тока равны приблизительно 1,7% на [c.79]

Для водных растворов температурный коэффициент эквивалентной электропроводности равен температурному коэффициенту вязкости воды, который при комнатной температуре составляет —2,43% на 1 градус. При комнатной температуре (21°) а = 2,77%о на 1 градус, а значение температурного коэффициента диффузионного тока составляет [c.80]

На основании приведенных выше рассуждений Илькович [22] опроверг неправильные взгляды некоторых авторов [14, 24, 25], которые полагали, что температурный коэффициент диффузионного тока равен температурному коэффициенту эквивалентной электропроводности (т. е. 2—3% на 1 градус). [c.80]

Хотя температурный коэффициент диффузионного тока невелик, все же, чтобы ошибка при определении диффузионного тока в количественном анализе ие превышала 1 %, необходимо поддерживать температуру, прп которой производится опыт, постоянной с точностью 0,5°. [c.80]

X — температурный коэффициент диффузионного тока. [c.539]

По данным Кольтгофа и Лингейна температурный коэффициент диффузионного тока при работе с платиновыми электродами составляет 2,5% на 1 град (в пределах 20—30° С) для вращающегося электрода и достигает 4% для неподвижного. Обычные титрования проводятся без каких-либо мер предосторожности в отношении температуры, гак как даже при такой величине темпера- [c.41]

U —средняя скорость молекул, равная SRTInM (см. гл. III) а — коэффициент диффузионного рассеяния (Милликена), или константа аккомодации (Эпштейна). [c.207]

Коэффициенты диффузионно-капиллярного массопереноса и термоградиентные коэффициенты, так же как и коэффициенты фазовых переходов, устанавливаются экспериментально. Методы их экспериментальной оценки для водонасыЩенных сред, в том числе и для водонасыщенных песков, песчаников, глин, керамики, достаточно хорощо разработаны в теории осущки. Поскольку предполагается теоретическая независимость указанных коэффициентов от температуры и насыщенности, этот вопрос экспериментально достаточно хорощо изучен. В частности, в указанных выше средах в диапазоне температуры от 293 до 423 К коэффициент фазового перехода практически не зависит от температуры. Характер его изменений от водонасыщенностн является более сложным. С увеличением насыщенности до 0,3—0,4 он почти линейно уменьшается от 1 до 0,3. Однако затем при дальнейшем увеличении насыщенности наступает практически полная независимость от этого параметра. [c.157]

Как видно из таблицы, в нефтенасыщенных образцах коэффициент диффузионно-капиллярного массопереноса меньше, чем вводонасыщенных, и изменяется от 8- 10 до 5,3- 10 кг/(м-с). Увеличение доли воды в смеси с нефтью приводит к нелинейному возрастанию коэффициента. Повышение температуры с 308 до 378 К обусловливает небольшой, почти линейный, рост коэффициента. [c.159]

Крупные частицы бурых углей, сжигаемых обычно при грубом помоле, горят, как уже говорилось, в диффузионной области. На рис. 9-13 проведено сопоставление расчетных значений коэффициента диффузионного обмена o qoi, определенных из обработки данных испытаний топок, со значениями рассматриваемого коэффициента, найденными непосредственно из формулы a oi = Nu D/ooi. Коэффициент диффузии D относился к средней температуре факела Тф, а величина критерия Нуссельта Nu определялась для наиболее крупной частицы с учетом скорости ее витания. Расчетное значение a oi. находимое из данных по горению пыли бурых углей, вычислялось с помощью номограммы, построенной для диффузионной области горения, т. е. величина a joi подсчитывалась с использованием формулы (9-13) по известным недожогу и времени горения пыли. Из рис. 9-13 видно, что расчетные значения коэффициента a oi совпадают по порядку величины с его действительными значениями. Отклонения примерно те же, что и для константы скорости горения. [c.215]

А, температурный коэффициент диффузионного тока сравнительно невысок при повышении температуры на 1 °С сила диффузионного тока возрастает на 1-2 % в зависимости от природы деполяризатора. Поэтому при проведении средней точности серийных анализов можно обойтись и без термостата. По при проведении исследований, требующих высокоточньк измерений, температуру раствора в ячейке необходимо поддерживать с точностью + (0,1-0,2) °С. [c.169]

Неедлы [23 ] экспериментально определил температурные коэффициенты диффузионных токов некоторых ионов в области от 20 до 50° и нашел его равным приблизительно 1,7% на 1 градус. [c.80]

Аналогично эффективность реальных фильтров всегда ниже, чем эффективность, вычисленная для эквивалентной веерной модели рассчитанный по формуле (6) коэффициент диффузионного захвата в этой модели (11 веер) выше, чем в реальном фильтре (т1реал)- Теоретические соображения и в этом случае показали, что любая неоднородность структуры фильтров должна снижать их эффективность. Мы сделали простейшее предположение, что неоднородность структуры (в указанном выше обобщенном смысле) в одинаковой степени снижает как силу Р, так и коэффициент т], т. е. что [c.316]

Используя уравнение (48а) при известной Е и ки при какой-либо одной температуре Ту, можно найти кг при любой темпера-тзфе Тг и затем определить температурный коэффициент скорости реакции. Для большинства реакций применимо правило Вант-Гоффа, согласно которому скорость реакции увеличивается в 2—4 раза при повышении температуры на 10 °С. Чем больше энергия активации, тем выше температурный коэффициент. Диффузионные процессы имеют малую энергию активации, поэтому и скорость их растет с повышением температуры на 10° всего лишь в 1,1 —1,3 раза. [c.80]

Капельные жидкости обладают высокой молекулярноп вязкостью и малыми коэффициентами диффузионного переноса, поэтому значения диффузионных критериев Прандтля для них существенно больше единицы. Это означает, что подобие скоростных и концентрационных полей в потоках капельных жидкостей отсутствует и в тех зонах, где силы вязкого трения преобладают над инерционными (например, вблизи твердых иоверх-ностей), конвективный перенос целевого компонента может быть сравнимым или даже преобладающим по сравнению с диффузионным переносом вещества. [c.26]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология