Кривые распределения объема пор по радиусам

Таблица 11.5. Данные для построения интегральной кривой распределения объема пор по радиусам

Рис. 30. Интегральная кривая распределения объемов пор по радиусам естественного образца

Построить кривую капиллярной конденсации, интегральную и дифференциальную кривые распределения объема пор по радиусам по данным конденсации паров метилового спирта на угле прн Т — 293 К (v = [c.52]

Рис. 2. Интегральные кривые распределения объема пор по радиусам в носителе, обработанном

Для выделенных областей дискретизации строится функция распределения диаметра вторичных глобул Z>2i, числа вторичных глобул Nzi и числа первичных глобул во вторичных от радиуса пор г. В качестве примера на рис. 3.5. приведены результаты расчета характеристик строения двух образцов шарикового 7-оксида алюминия, синтезированных в лабораторных условиях. Найденные функции распределения экстраполируются на область изменения радиуса пор, не доступную для экспериментального определения, до выполнения следуюш,их условий а) равенства объема единичной гранулы катализатора (адсорбента) сумме плотного объема всех вторичных глобул и сформированных ими пор б) равенства плотного объема вторичной глобулы сумме плотного объема формирующих ее первичных глобул и сформированных ими пор (объем этих пор для всех областей дискретизации соответствует экспериментальному на начальном (левом) участке кривой распределения объема пор по радиусам либо уточняется путем экстраполяции). [c.146]

Величина ме определяется также по интегральной кривой распределения объема пор по радиусам (рассчитанной по методу капиллярной конденсации) как ордината точки этой кривой, соответствующая радиусу пор 100 нм. [c.371]

И.3.5. Рассчитать и построить интегральную и дифференциальную кривые распределения объема пор по радиусам по данным порограмм активированного угля (табл. 11.7) (7 = 470,9-Ю ДжМ 0=142 [c.42]

Капиллярная конденсация используется для изучения пористой структуры адсорбентов, которая характеризуется интегральной и дифференциальной кривыми распределения объема пор по радиусам (рис. 24 и 25). Для построения интегральной кривой распределения по ветви десорбции вычисляют радиус пор, заполненных при давлении р, по формуле (П.11) при к = 2 и объем конденсата У=аит, равный суммарному объему пор от самых малых до пор радиуса г. [c.44]

По полученным данным строят интегральную кривую распределения объема пор по радиусам в координатах = (рис. П.8, кривая 1). [c.43]

На рис, 1.20 представлены дифференциальные кривые распределения объема пор по радиусам для некоторых носителей с различной пористой структурой. [c.45]

Построить кривую капиллярной конденсации, интегральную и диф([)еренциальную кривые распределения объема пор по радиусам по данным конденсации гептана на силикагеле при 7 = 293 К у, = 0,147 мкмоль, (Т = 22,0-10- Дж/м ) [c.51]

В задачах II.4.54 —II.4.64 рассчитать и построить интегральную и дифференциальную кривые распределения объема пор по радиусам но данным порограмм карбонатного покрытия, полученного электрофоретическим методом а = 470,9-10 Дж/м 0=142°. [c.52]

Рис. 73. Дифференциальные кривые распределения объемов пор по радиусам для сахарного угля / — построена по адсорбционным данным 2 — по электронномикроскопическим измерениям точки относятся только к электронномикро-скопическнм данным

На рис. 3,19 приведены дифференциальные кривые распределения объема пор по радиусам для двух лабораторных гранулированных образцов цеолитов, но данным ртутной порометрии [62]. [c.121]

Рнс. 5. Изотермы сорбции паров метилового спирта на силикагелях, промытых жидкостями с различным pH (/ — 2,9 2 — 5,6 3 — 6,8 4 — 9,3). Вверху кривые распределения объема пор по радиусам. [c.34]

НгЗО . Вверху кривые распределения объема пор по радиусам. [c.43]

Дифференциальные кривые распределения объема пор по(радиусам в конденсатах сульфида сурьмы, полученных прн испарении [c.67]

Значения констант для двух исследованных образцов следующие 1 — а = = 0,418 г/г, Ь = 1,61-10 см /г 2 — а = 0,347 г/г, Ъ = 2,04-10 см /г. Измерения методом ртутной порометрии проводились на образце адсорбента, содержащем несколько гранул, поэтому кривая распределения объема пор по радиусам, изображенная на рис. 3, дает только приближенное представление о распределении пор в одном зерне. [c.299]

Пористая структура катализаторов характеризуется кривой распределения объема пор по радиусам, полученной на ртутной порометрической установке. [c.111]

Данный механизм сужения устья пор и отклонения последних от их геометрической формы, образованной элементами структуры, может в зависимости от степени действия указанных факторов сопровождаться образованием пор как с равновеликими устьями, так и с устьями двух или трех размеров. Объем данных сужений, судя по многочисленным результатам исследований, составляет 0,1—2,0% от предельной сорбционной емкости образца. Несмотря на это, формальный подход при расчете кривой распределения объема пор по радиусам приводит иногда, особенно при наличии прерывистости десорбционной ветви изотермы, к ошибочным выводам о характере структуры пористого тела. [c.148]

Поскольку вычисления кривых распределения объема пор по радиусам основаны на данных капиллярной конденсации с заранее принятой формой пор (цилиндрической), то получаемые результаты в большей мере условны и отвечают не реальному адсорбенту, а эквивалентному модельному адсорбенту. Вследствие этого вычисленные для них радиусы пор являются эффективными величинами [16, 17]. [c.177]

Рис. 61. Изотермы адсорбции паров СС14 и кривые распределения объема пор по радиусам механической смеси крупнопористых КСК-2,5 и мелкопористых КСМ-5 силикагелей а — механическая смесь, состоящая из 60 вес.% КСМ-5 и 40 вес. % КСК-2.5 б — смесь, содержащая 40 вес. % КСМ-5 и 60 вес. % КСК-2,5 1 — кривая распределения, рассчитанная по десорбционной ветви изотермы 2 — по адсорбционной

Это отличие, особенно в случае резкого падения кривой распределения объема пор по радиусам, сильно влияет на точность определения предельно сорбированного объема. Так, например, радиус, рассчитанный по формуле г = 2У/8, вносит ошибку в величину объема, равную 15—35%, в то время как при расчете радиуса по формуле (6.23) максимальная ошибка составляет 6%. [c.191]

Количественно пористость сорбента оценивается рядом параметров удельной поверхностью 5уд, суммарным объемом пор Шо, радиусом пор г и дифференциальной кривой распределения объемов пор по радиусам. Существует ряд методов определения этих параметров, разработанных для минеральных сорбентов, которые применяются и для полимеров. Каждый из них охватывает определенную область размеров пор [11] [c.495]

Учитывая данные обстоятельства, можно с уверенностью утверждать, что наиболее исчерпывающую характеристику пористости адсорбента можно получить в случае наличия од- городно-крупнопористой структуры, где подавляющее большинство адсорбирующих пор поддается электронномикроскопической оценке. Комплексное исследование, проведенное на одном из таких адсорбентов (силикагель ) с помощью адсорбционно-структурного метода [40], метода вдавливания в поры ртути [29] и метода электронного микроскопа [39], результаты которого представлены на рис, 74 и в табл, 15, показывает, что полученная кривая распределения объема пор по радиусам, исходя из предположения об их шарообразной [c.185]

Расчет дифференциальных кривых распределения объема пор по радиусам проводят на основании изотерм десорбции, которые с этой целью делят на несколько интервалов, соответствующих разным этапам десорбции. Для каждого интервала рассчитывают число миллимолей десорбированного вешества Аа, величину Аг, т. е. разность радиусов г — Гз, соответствующих двум крайним значениям pjp l этого интервала, и средний радиус пор г, опорожняющихся на данном этапе. При этом [c.498]

Зная 1/ и г, строят интегральные кривые распределения объема пор по радиусам, дифференцированием которых получают дифференциальные кривые распределения в координатах ДУ/У — г. [c.501]

А. У графита марки МГ максимум на диф(фе-ренциальной кривой распределения объемов пор по радиусам в области этих пор выра-жен значительно менее резко. Характерное распределение пор по размерам для изученных материалов приведено на рис. 1, 2. [c.109]

После установления нового равновесия определяют массу воды (а), удерживаемой в порах силикагеля при различных давлениях (на единицу массы адсорбента). По этим данным строят зависимость а— (р/ре)—ветвь изотермы десорбции. Обработку опытных данных и построение интегральной и дифференциальной кривых распределения объема пор по радиусам проводят по методике, прнведе[гной выше (с. 44). [c.50]

Из кривом / (рис. 11.5) находят ряд значений (табл, 11.6) и строят дифференциа,льную кривую распределения объема пор по радиусам в координагах - = /(/ ) (рис, 11.5, кривая 2). [c.41]

Уравнение (2.54) является исходным для расчета кривой распределения объема пор по радиусам на основе данных ртутной норометрин. Каждому радиусу пор соответствует давление, при котором поры заполняются ртутью. [c.60]

Представлялось целесообразным найти математическую зависимость степени заполнения поверхности от характеристик пористой структуры носителя. На рис. 3 представлена типичная дифференциальная кривая распределения объема пор по радиусам. Пористая структура носителей была охарактеризована следующими величинами Xi — высотой пика HфdV dP 0 ) , Х х — шириной основания дифференциальной кривой, которой соответствует значение dVldP = на нисходящей ветви дифференциальной кривой (АР-Ю- ) чем больше АР, тем шире диапазон пор различного диаметра в носителе Хз — давлением, отвечающим среднему радиусу пор (Яср-Ю ) 4 — отношением высоты пика к ширине HIAP-10 . [c.36]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология