Мощность расходуемая на перемешивани

Здесь N — мощность, расходуемая на перемешивание, вт. [c.533]

Это и есть обобщенное, или критериальное, уравнение, описывающее мощность, расходуемую на перемешивание жидкости. Оно справедливо для различных групп геометрически подобных аппаратов с мешалками. [c.167]

При проектировании реакторов объемного типа для перемешивания неоднородных систем необходимо изучить условия образования суспензий, рассчитать частоту вращения мешалки и определить мощность, расходуемую на перемешивание. [c.23]

Достижение такого состояния связано или с определением минимального значения критерия Рейнольдса Reo, или с мощностью, расходуемой на перемешивание, или с минимальной частотой вращения мешалки По. [c.23]

ВЫВОД КРИТЕРИАЛЬНОГО УРАВНЕНИЯ ДЛЯ ВЫЧИСЛЕНИЯ МОЩНОСТИ, РАСХОДУЕМОЙ НА ПЕРЕМЕШИВАНИЕ [c.165]

Условия однозначности — это параметры, определяющие однозначно данное явление (размеры аппаратуры, физические параметры встречающихся агентов, краевые условия и т. д.). Критерии подобия, содержащие только условия однозначности, называются определяющими. Если в критерий подобия входят другие физические величины (например, мощность, расходуемая на перемешивание, и т. д.), то они называются определяемыми критериями. [c.18]

Эталоном перехода ламинарного течения в турбулентное в данном случае является не классический опыт Рейнольдса [27], а аналиа графиков различных зависимостей (например, характеристик мощности, расходуемой на перемешивание). Как правило, в логарифмических координатах получают прямые для Ке <10, кривые в области Ке 2 = 10- -10- и снова прямые для Ке > 10 . [c.23]

Моделирование мощности, расходуемой на перемешивание [c.26]

ЗАВИСИМОСТЬ МЕЖДУ НАСОСНЫМ ЭФФЕКТОМ, МОЩНОСТЬЮ, РАСХОДУЕМОЙ НА ПЕРЕМЕШИВАНИЕ, И ТЕОРЕТИЧЕСКОЙ ВЫСОТОЙ НАПОРА [c.116]

Re = 10 - -2 10 не оказывает влияние на коэффициент насосного эффекта Lp и что влияние симплекса hID в диапазоне hID = 0,2-f-0,5 является очень слабым. Наиболее важные данные о размерах использованной аппаратуры и полученные корреляционные уравнения приведены в табл. П1-1 и 1П-2. Авторы измеряли также мощность, расходуемую на перемешивание, и определяли отношение Eu/Lp для различных значений dID в пределах djD = 0,18- -0,5, Оказалось, что это отношение для пропеллерных мешалок составляет - 0,6, для турбинных мешалок с наклонными лопатками 1,8, а для турбинных мешалок с вертикально установленными лопатками (по литературным данным) 5—8,5. С увеличением значения djD наблюдалось незначительное уменьшение отношения Eu/Lp. [c.124]

Системы, перечисленные в пунктах 1 и 2, могут в некоторых случаях вести себя как неньютоновские жидкости. При проектировании аппаратов для перемешивания неоднородных систем следует проверить условия образования двухфазной системы, рассчитать межфазную поверхность, мощность, расходуемую на перемешивание, а затем условия теплопередачи или массопередачи в данной системе. Ниже будут рассмотрены некоторые проблемы, связанные с гидравликой перемешивания таких систем. [c.139]

Постоянная С в уравнении (111-114) является безразмерной величиной, все остальные величины выражены с использованием кг, м, с. Таким образом, мощность, расходуемая на перемешивание, имеет размерность [Н-м/с] = [кг-м7с ], поверхностное натяжение [Н/м] = [кг/с ], а удельная межфазная поверхность [м /м ]. [c.155]

МОЩНОСТЬ, РАСХОДУЕМАЯ НА ПЕРЕМЕШИВАНИЕ [c.165]

Для вывода обобщенной формулы, определяющей мощность, расходуемую на перемешивание, используется метод анализа размерностей, Для этого устанавливают в наиболее общем виде число переменных, существенным образом влияющих на рассматриваемую величину. В соответствии с проведенными экспериментами [94] на мощность N оказывают влияние следующие переменные. [c.165]

Если для перемешивания жидкости используются аппараты с разными геометрическими параметрами, например с различным отношением D/d (отношение диаметра сосуда к диаметру мешалки), то следует ожидать, что для таких аппаратов мощность, расходуемая на перемешивание, будет зависеть еще и от диаметра сосуда, т. е. [c.167]

Тогда функция, описывающая мощность, расходуемую на перемешивание, принимает вид [c.169]

Величины также представляют собой поправки, учитывающие влияние геометрических параметров аппарата с мешалкой на мощность, расходуемую на перемешивание, и для геометрически подобных аппаратов принимают значения [c.169]

Подробный вид функции (IV-25) может быть установлен экспериментальным путем. Многие исследователи нашли, что критерий Фруда не влияет на мощность, расходуемую на перемешивание жидкости, поэтому они предлагают принимать значения показателя степени [c.169]

В переходной области видны две зоны, разграниченные значением Re = 300. Экспериментально установлено, что это значение критерия Рейнольдса соответствует появлению кругового движения всей жидкости в аппарате с мешалкой (образовывается центральная воронка). При больших величинах Re обнаруживается влияние отражательных перегородок и критерия Фруда на мощность, расходуемую на перемешивание. [c.171]

Отсюда рассчитывается мощность, расходуемая на перемешивание жидкости [c.172]

Из уравнения (IV-30) следует, что мощность, расходуемая на перемешивание жидкости, в случае ламинарного течения, не зависит от плотности среды, по является функцией ее вязкости. Необходимо, однако, отметить, что не для всех мешалок А = —1. Иногда величина А незначительно отличается от единицы, поэтому уравнение (IV-31) следует считать приближенным. [c.173]

И мощность, расходуемая на перемешивание, рассчитывается по формуле [c.173]

Приведенная выше формула показывает, что мощность, расходуемая на перемешивание, в области турбулентного течения не зависит от вязкости среды, но зависит от ее плотности. За постоянную в формуле (IV-33) обычно принимают значение критерия Эйлера при Не = 10 , т. е. [c.173]

Для турбулентного течения жидкости справедливо также аналогичное преобразование уравнения (IV-24), что дает формулу, по которой рассчитывается мощность, расходуемая на перемешивание, в случае аппаратов с мешалками, имеющих различные геометрические параметры [c.173]

Большинство исследований мощности, расходуемой на перемешивание, было выполнено на системах с постоянными геометрическими параметрами, однако в последнее время появляется все больше работ, касающихся влияния геометрических параметров аппарата с мешалкой на мощность N. Важнейшими из этих параметров являются диаметр сосуда аппарата О, высота жидкости в сосуде Л, отдаленность (расстояние) мешалки от дна сосуда к, шаг винта пропеллерной мешалки 8, длина лопасти мешалки а, ширина лопасти мешалки Ь, ширина отражательной перегородки в сосуде В, число лопастей мешалки Z и число отражательных перегородок в сосуде J. [c.176]

Влияние указанных выше геометрических параметров на мощность, расходуемую на перемешивание, может быть учтено в виде следующих поправок [c.176]

Для данного типа мешалок известны многочисленные работы, относящиеся к мощности, расходуемой на перемешивание. [c.176]

Проведенные до настоящего времени исследования влияния геометрических параметров аппарата с мешалкой на мощность, расходуемую на перемешивание, нельзя еще считать завершенными. Такие исследования осложняются тем, что влияние некоторых параметров может быть различным для разных турбинных мешалок. Так, различным может быть влияние числа лопаток в случае мешалки с прямыми лопатками и в случае мешалки с наклонными лопатками и т. д. Дополнительным усложнением является взаимное влияние параметров, например числа лопаток и их ширины, числа отражательных перегородок, их ширины и т. д. [c.180]

Приведенный ниже обзор дает читателю возможность оценить мощность, расходуемую на перемешивание, в случае отклонения некоторых основных размеров аппарата с мешалкой от типовых. [c.180]

Как следует из рис. 1У-5, начиная с Z = 3, увеличение числа лопаток вызывает значительное повышение мощности, например увеличение числа лопаток с 3 до 6 влечет за собой возрастание мощности приблизительно на 74% начиная с 2 — 6, линии на рисунке уплотняются, т. е. дальнейшее повышение числа лопаток вызывает уже меньшее увеличение мощности, расходуемой на перемешивание. Поэтому авторы работы [93 ] предложили считать число лопаток 2=6 оптимальным и по отношению к этому числу использовать поправку [c.181]

Форма лопаток также влияет на мощность, расходуемую на перемешивание жпдкости. [c.183]

Можно показать, как будет меняться мощность, расходуемая на перемешивание, с увеличением разл1еров аппарата прн сохранении геометрического подобия, например djD = onst, HjD = onst и т. д., [c.26]

Гзовский также провел интересные опыты. На вал мешалки он поместил металлический цилиндр диаметром 2г (действительным для данных условий перемешивания), заменяя им цилиндрический впхрь, и придал ему враш,ательное движение вместе с мешалкой. Оказалось, что в форме свободной поверхности жидкости и в величине мощности, расходуемой на перемешивание, не произошло никаких изменений. Отсюда автор сделал вывод, что жидкость в области центрального вихря циркулирует только внутри этого объема. [c.98]

Кнойле [104 ] на основе результатов исследования растворения частиц твердого тела в жидкости рекомендует проектировать для этой цели аппараты с мешалками на минимальное число оборотов, требуемое только для создания суспензии, поскольку дальнейшее увеличение числа оборотов оказывает уже незначительное влияние на массообмен в такой системе. Это утверждение можно будет понять, если сравнить формулы, определяющие мощность, расходуемую на перемешивание, и массоотдачу. При турбулентном режиме мощность, расходуемая на перемешивание, возрастает пропорционально кубу числа оборотов, тогда как интенсивность массообмена — только в степени 0,5—1, т. е. намного медленнее. Поэтому значительное увеличение числа оборотов мешалки сверх минимальной скорости вращения, требуемой для создания взвеси, не оправдывает себя. [c.141]

Величина X является поправкой, которая отражает влияние геометрических параметров аппарата с мешалкой на мощность, расходуемую на перемешивание. Поправка X принимает постоянное значение X = onst Ф 1 для данного (одного) аппарата с мешалкой, [c.168]

Установленное Раштоном, Костихом и Эвереттом влияние критерия Фруда на мощность оспаривается некоторыми исследователями [9, 10, 76]. Нагата и Иокогама [76] измерили мощность, расходуемую на перемешивание жидкости, для различных типов мешалок и, не принимая во внимание критерий Фруда, обработали результаты измерений, получив при этом достаточную точность. На основании выполненных исследований они утверждают, что влияние этого параметра можно не учитывать. Кроме того, Нагата и Иокояма высказывают мысль, что замеченное Раштоном, Костихом и Эвереттом [94] влияние критерия Фруда в действительности может быть обусловлено ошибками, вызванными статическим трением устройства для измерения мощности. [c.172]

В данном разделе обсуждаются характеристики мощности важнейших мешалок, работающих в сосудах с плоским или выпуклым дном, а также в сосудах с отражательными перегородками или без перегородок. Эти характеристики были найдены экспериментально многими исследователями на протяжении последних нескольких десятков лет. Для некоторых типов мешалок такие исследования проводятся до настоящего времени, и это понятно, поскольку постояно-продолжается усовершенствование конструкций мешалок, а каждое изменение геометрических параметров мешалки может повлечь за собой изменение мощности, расходуемой на перемешивание, что, в свою очередь, требует дополнительных исследований. В табл. IV-1 и IV-2 представлены результаты измерений мощности, расходуелюй [c.173]

О Коннелл и Мак [82, 108] изучали влияние числа лопаток на мощность, расходуемую на перемешивание, для мешалок с прямыми лопатками полной длины. Эти исследования касались совместного влияния числа лопаток и их ширины. В результате исследований [c.181]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология