Перемешивание расход мощности

От тех же параметров зависит расход мощности на перемешивание [c.447]

Расход мощности на перемешивание [c.451]

Расход мощности на перемешивание по уравнению (Х-22) [c.452]

В случае гетерогенных реакций, при проведении которых на ход процесса влияет массообмен через межфазную поверхность, достижение одинаковых скоростей реакции требует дополнительного соблюдения равенства межфазной поверхности, рассчитанной на единицу объема реакционной системы. При разборе масштабирования аппаратов с мешалками было показано, что для выполнения этого условия необходимо сохранить геометрическое подобие аппаратов и равенство расхода мощности на перемешивание в расчете на единицу объема системы. При этих предположениях трудно соответствующим образом повысить интенсивность теплообмена в образце и практически возможен некоторый отход от геометрического подобия с целью увеличения поверхности теплообмена в аппарате большего масштаба. - [c.472]

Кроме того, интенсивность перемешивания иногда оценивают по скорости конца лопасти или удельной мощности перемешивания (расход энергии на единицу объема жидкости). [c.226]

Расход мощности при перемешивании газа и жидкости почти такой же, как и в случае перемешивания одной только жидкости. [c.196]

Перемешивание дрожжевой массы может быть осуществлено также сжатым воздухом, подаваемым через барботер. Воздух предварительно должен быть очищен в биологическом фильтре. Расход воздуха составляет 0,4...1 м на 1 м свободной поверхности жидкости в аппарате в минуту. Дрожжевой аппарат с воздушным перемешиванием изображен на рис. 20.10. При перемешивании мешалкой электродвигателя принимают расход мощности из расчета 1 кВт на 1 м дрожжевой массы. [c.1037]

Как определяют расход мощности на пневматическое перемешивание [c.162]

Важным элементом в конструкции ферментатора являются теплообменные устройства Применение высокопродуктивных штаммов биообъектов, концентрированных питательных сред, высокий удельный расход мощности на перемешивание — все эти факторы сказываются на существенном возрастании тепловыделений, и для отвода тепла в ферментаторе устанавливают наружные и внутренние теплообменные устройства Промышленные ферментаторы, как правило, имеют секционные рубашки, а внутри аппарата — четыре змеевика [c.303]

РАСХОД МОЩНОСТИ НА ПЕРЕМЕШИВАНИЕ НЕНЬЮТОНОВСКИХ ЖИДКОСТЕЙ [c.127]

Расход мощности на перемешивание, как установлено экспериментально, зависит от физических свойств жидкости (вязкости р, и плотности р), ускорения свободного падения g, частоты вращения мешалки п, ее диаметра du, а также размеров аппарата (диаметра D, высоты слоя жидкости Но, расстояния мешалки от дна и др.). [c.251]

Расход мощности иа перемешивание..................... [c.92]

Индекс перемешивания перемешивания. Он зависит от расхода мощности на [c.195]

Рис. П-64. Корреляция расхода мощности для сушилки с перемешиванием

Здесь уместно отметить, что оценка перемешивания по удельному расходу мощности, т. е. по отношению расходуемой мощности к объему реактора, далеко не достаточна. Важно расходовать мощность и получать необходимый эффект во всем объеме реактора, а не в какой-либо его зоне. Эффективность многозонного аппарата всегда будет ниже однозонного безградиентного. [c.162]

Необходимо подчеркнуть, что в обоих опытах удельный расход мощности был практически одинаков. Но в первом опыте он привел к бесполезному местному перемешиванию, а во втором — к необходимому перемешиванию во всем объеме аппарата. [c.170]

Очевидно, здесь перемешивающее устройство не было подвергнуто стендовому испытанию, которое неизбежно выявило бы нерациональность конструкции винта, потребляющего столь значительную мощность в процессе получения бутилсерной кислоты. Излишний расход мощности вызван тем, что здесь, согласно расчетам, выполненным с учетом фактической вязкости среды и реального к. п. д. винта, Re = 300 ООО. Для этого процесса интенсивность перемешивания должна составлять лишь Re =- = 80 000-4-100 ООО, что достигается с помощью винта мощностью [c.175]

Показана нецелесообразность использования высокой циркуляции смеси, повышающей расход мощности на перемешивание (95 кет вместо 220 кет). [c.62]

Каков должен быть диаметр пропеллерной мешалки для интенсивного перемешивания технического глицерина (уд. вес 1200 кг/м , вязкость 16 пуаз) в баке диаметром 1750 мм при = 500 об/мин. и расходе мощности 17 кет [c.138]

Примем расход мощности, необходимой для перемешивания обеих жидкостей в одной зоне экстракции, равным 0,15 квт = = 0,15-10 дин-см сек, тогда объем одной зоны экстракции равен [c.375]

Из графика на рис. 141 видно, что существуют две характерные области, резко отличающиеся по расходу мощности на перемешивание ламинарная область при 30 и турбулентная область при Re > 100. [c.217]

В процессе перемешивания происходит изменение структуры зернистого слоя, выражающееся в изменении насыпной плотности и расхода мощности на перемешивание. [c.429]

Максимальный (соответствующий периоду уплотнения слоя) расход мощности на перемешивание выражается следующим образом [79] [c.429]

Расход мощности на перемешивание, как установлено экспериментально, зависит от физических свойств жидкости (вязкости и плотности р), ускорения свободного падения , частоты вращения мешалки п, ее диаметра а также размеров аппарата (диаметра [c.270]

Чем больше угол подъема лопасти, тем значительнее осевые потоки, но одновременно возрастает расход мощности на перемешивание. Пропеллерные мешалки применяют для химических [c.110]

Рис. 1Х-5. Расход мощности на перемешивание аэрируемых жидкостей [(по Калдербэнку )

Фтористый водород в качестве катализатора алкилирования обладает определенными преимуществами, важнейшими из которых являются его стабильность, позволяющая простой перегонкой катализаторного слоя регенерировать активный фтористый водород, и высокая избирательность при изменяющихся в широких пределах температурах, что позволяет использовать фтористый водород для получения целой гаммы продуктов приемлемого качества с применением лишь водяного охлаждения и устраняет необходимость в специальном цикле охлаждения, требуемом при серпокислотном алкилировании. Потребность в добавках катализатора ограничивается восполнением механических и весьма незначительных технологических потерь. Суммарно эти потери составляют менее 0,7 кг па 1 л алкилата против 57—228 кг серной кислоты при сернокислотном процессе. К другим преимуществам фтористоводородного процесса относится высокая растворимость изобутана легкость выделения фтористого водорода из углеводородных продуктов перегонкой уменьшение затрат па транспорт, перекачку и ликвидацию побочных продуктов уменьшение расхода мощности на перемешивание быстрое отстаивание кислоты из углеводородного слоя. [c.177]

Интенсивность перемешивания катализатора с углеводородным сырьем. Как указывалось выше, необходимо поддерживать углеводородную и катализаторную фазу в достаточно тонко диспергированном состоянии, чтобы обеспечить массообмеп и поступление реагирующих компонентов в катализаторную фазу и удаление продуктов реакции из нее. Следовательно, можно промотп-ровать желательные реакции при одновременном подавлении нежелательных. Мощность, затрачиваемая па такое перемешивание и диспергирование, нри сернокислотном процессе значительно больше, чем при фтористоводородном. При проектпровании современных установок сернокислотного алкилирования производительностью (по алкилату) около 240 м /сутки мощность, затрачиваемую па перемешивание, принимают равной 200 л. с. На установках фтористоводородного алкилирования расход мощности на перемешивание значительно меньше, даже при производстве продукта максимально высокого качества. Во многих случаях реакторы на установках фтористоводородного алкилирования работают без механического перемешивания, кроме достигаемого в результате струйного действия сырья, поступающего в реактор. Влияние расхода энергии для перемешивания на качество и выходы продукта оцепить весьма трудно, вследствие того что влияние повышения интенсивности перемешивания быстро снижается с увеличением мощности для данной системы кроме того, эффективность перемешивания в различных системах резко различается. [c.200]

Здесь мы не преследуем цель дать подробный анализ расчетных зависимостей для расхода мощности применительно к аппаратам и машалкам различных конструкций, а остановились лишь на рассмотрении общего подхода к решению задачи о расходе мощности на перемешивание неньютоновских жидкостей. [c.130]

Корреляция Брайана и Хэйлса [46] для массо- и теплопередачи в перемешиваемой жидкости связывает значение кс с расходом мощности на перемешивание. Такой метод оценки значения кс можно рассматривать как один из самых надежных, разумеется, при условии, что мощность может быть определена или вычислена с требуемой точностью. [c.116]

Для конвертеров с верхним дутьем на перемешивание расходуется около 20 % реализуемой мощности струи, для конверторов с нижним дутьем эта величина несколько больше. Остальная часть мощности струй затрачивается на неупругий удар, на преодоление фавитационных сил, на подсос окружающей среды. Таким образом, коэффициент использования реализуемой мощности для перемешивания может быть определен как [c.420]

Сравпепие основано па результатах испытаний заводского оборудования [2, 5]. Пропеллер с боковым расположением вала имел номинальную мощность, 25 л. с., диаметр 710 мм прп числе оборотов 420 в минуту. Струя образовывалась при помощи насадка диаметром 40,6 мм, расположенного наклонно под, оптимальным углом [2]. При примерно одинаковом расходе мощности, подводимой к потоку жидкости, циркуляция жидкости была значительно интенсивнее при применении пропеллера, тогда как турбулентность здесь была значительно меньшей, чем при струйном перемешиваппи. Продолжительность, перемешивания и общий расход мощности значительно меньше прп использовании пропеллера, по нри монтаже [c.62]

Из этого выражения мы видим, что расход мощности при перемешивании растет прямо пропорционально четвертой степени радиуса и прямо проторционально кубу числа оборотов таким образом самое незначительное увеличение радиуса мешалки или числа оборотов вызывает значительное увеличение мощности. Эго же уравнение показывает, что при необходимости увеличения скорости выгоднее увеличивать не радиус, а число оборотов. [c.229]

Циркуляционное перемешивание компонентов достигается при многократной перекачке содержимого резервуара насосами. Способ приемлем только для приготовления синтетических СОЖ из легкорастворимых компонентов и для предварительного смешения трудноразбавляемых компонентов. Расход мощности на циркуляционное перемешивание выше, чем при использовании механических мешалок. Интенсивность перемешивания возрастает при сочетании циркуляционного насоса с эжектором. Основным преимуществом способа является возможность его осуществления в любых производственных условиях. [c.38]

Остановимся, во-первых, на том факте, что для полностью тур-булизированных систем пространственное распределение энергии в перемешиваемом объеме зависит не только от частоты вращения мешалки, но также от ее геометрических размеров и конструктивного типа. Поэтому в аппаратах с перемешивающим устройством локально изотропный характер турбулентных вихрей в потоке может быть достигнут только при значении числа Рейнольдса, при которых кривая расхода мощности на перемешивание переходит в автомодельную область. Кроме того, в реальном аппарате из-за наличия той или иной структуры потока скоростей диссипации энергии в разных точках объема могут значительно отличаться друг от друга и необходима оценка этого различия на основе сравнения гидродинамических кривых отклика реальной системы с откликами для идеальной системы. Наконец, следует иметь в виду, что гидродинамический режим должен полностью исключить аэрирование жидкой фазы. [c.91]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология