Хлорирование титановых шлаков

Существенным недостатком применяемых для хлорирования титановых шлаков шахтных электропечей является необходимость подвода электроэнергии через боковые графитированные электроды, что вызывает частые газовыделения при нарушении уплотнений и остановки печей на ремонт. В последнее время разработана конструкция шахтного хлоратора непрерывного действия без внешнего подогрева. Производительность такого аппарата примерно вдвое выше по сравнению с шахтной электропечью [161]. [c.546]

Состав твердых возгонов зависит от способа производства и ка- чества сырья. При хлорировании титановых шлаков в шахтных электрических печах возгоны содержат главным образом хлориды магния, железа, марганца, алюминия и др. При хлорировании в расплаве солей увеличивается содержание хлоридов натрия и калия. [c.555]

Основной способ промышленного производства тетрахлорида титана — хлорирование брикетов из титансодержащего сырья и кокса в шахтных печах. В СССР наиболее распространен процесс хлорирования титановых шлаков в среде расплавленных солей. Хлорирование в кипящем слое используют преимущественно применительно к концентрированному сырью — природному или искусственному рутилу [61—64]. Основные недостатки метода — унос частиц, а также образование плавких хлоридов щелочных и щелочноземельных металлов, что приводит к слипанию частиц к нарушению режима кипящего слоя. Уменьшить пылеунос можно с помощью инертной насадки из фарфоровых шаров [65], замены кокса на газообразный восстановитель — оксид углерода [66], а для предотвращения сплавления шихты предложено [67] повысить температуру хлорирования до 1300 °С с тем, чтобы плавкие хлориды отгонялись из хлоратора в виде паров. [c.245]

Пример П-8. Найти эмпирическое уравнение, выражающее зависимость теплопроводности у продукта хлорирования титанового шлака от насыпной массы Хз, содержания хлора Х , отношения 5Юг/Т 02 = Хз и температуры X, этого продукта. Основные уровни даны, примем значения интервалов варьи рованля [c.30]

Пример 26. Рассчитать размеры аппарата для хлорирования титановых шлаков в расплаве хлоридов. Производительность реактора Gp=170 т СЬ в сутки, содержание хлора в исходном газе 707о (об.), давление газа на входе в расплав 0,15 МПа. Температура расплава i = 800° . Давление парогазовой смеси на выходе из расплава 0,1 МПа парциальное давление хлора в отходящем газе 0,0002 МПа равновесное давление в газе над расплавом 0,00015 МПа. Усредненный диаметр пузырька газа в расплаве 5 мм. Коэффициент массопередачи при абсорбции хлора расплавом Na l, Mg l2, содержащим хлориды железа, составляет по экспериментальным данным fer = l,0 кмоль/(м2-ч-МПа). [c.192]

Рис. 79. Схема конденсационной системы получения Т1С14 хлорированием титановых шлаков

Пирометаллургич. переработка состоит в восстановит, плавке ильменитовых концентратов с коксом или антрацитом и послед, хлорировании титанового шлака (содержит [c.591]

Хлорирование титановых шлаков связано с рядом особенностей, обусловленных сложным химическим и минералогическим составом шлаков. На скорость хлорирования шлаков влияет содержание в них низших окислов титана (TiO, TijOa) и изменение фазового состава шлака в результате окисления [156, 157]. Наличие в шлаках [c.545]

Для промышленного получения Ti l , в частности для правильного выбора конструкции аппарата, футеровочных материалов и для определения максимальной производительности реактора, представляют существенный интерес термодинамические расчеты максимальной температуры хлорирования титановых шлаков в шахтной электропечи. Показано [160], что при адиабатическом хлорировании шлаков хлором, подогретым до 800 °С, и отношении в реакционных гаЗах СО СО2 = 9 1 теоретическая максимальная температура процесса составляет 1187 °С. В тех же условиях при использовании 65%-ного хлора максимальная температура хлорирования возрастает до 1310 °С. Следовательно, нет опасений, что при интенсификации процесса в шахтной печи будет превышена допустимая с точки зрения термической стойкости огнеупоров температура. [c.546]

Хлоратор в расплаве представляет собой высокопроизводительный аппарат. При хлорировании титановых шлаков он позволяет получать более 10 г Т1СГ4 с 1 в сутки. [c.79]

Хлоратор в расплаве представляет собой высокопроизводительный аппарат При хлорировании титановых шлаков он позволяет получать более 10 т Т1Си с 1 в сутки Хлорирование в расплаве не требует предварительного брикетирования шихты Серьезным преимуществом этого способа является взрывобезо-пасность его, так как в отходящих газах содержание окиси углерода не превышает 5% [c.79]

В зависимости от природы используемого для хлорирования титанового шлака в образующемся четыреххлористом титане может содержаться различное количество примесей — хлоридов других металлов, например хлоридов железа, алюминия, магния, марганца, кальция, кремния. В промышленных условиях все полученные хлориды подвергаются конденсации путем орошения их охлажденным четыреххлористым титаном. Полученный конденсат представляет собой пульпу, в которой находятся во взвешенном состоянии мелкодисперсные частицы твердых AI I3, Fe lg и др. Часть твердых хлоридов растворена в четыреххлористом титане. Галицким и Шад-ским было показано [213], что в техническом четыреххлористом титане содержится (в %) [c.66]

Технический четыреххлористый титан, полученный при хлорировании титановых шлаков и после гетерогенного восстановления медной пудрой, в среднем содержит следующие примеси 0,95 вес.% SI I4 0,016 вес.% I4 0,77 вес.% O l 0,043 вес.% 0 01 0,003 вес.% OS 0,003 вес.% А1 0,004 вес.% Fe 0,003 вес.% V. [c.151]

Вторичные реакции между хлоридами и оксидами обнаруживаются в ряде технологических процессов при хлорировании титановых шлаков в шахтных печах наблюдается увеличение содержания TiOz в верхних слоях брикетов в результате обменных реакций между Ti U и оксидами железа, а в твердых возгонах, которые улавливаются в конденсационной системе, содержится некоторое количество оксидов железа, алюминия или их оксихлори-дов — продуктов вторичных реакций в производстве тетрахлорида кремния, если хлорирование ферросилиция вести без избытка. хлора, наблюдается обогащение печного остатка по железу вследствие взаимодействия РеСЬ с кремнием при хлорировании каолина обнаружено, что часть образующегося Si U взаимодействует с АЬОз, поэтому степень хлорирования кремнезема меньше, чем следовало ожидать при данной температуре. [c.16]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология