Кольцевые напряжения а обечайке

Кольцевые напряжения в опорном сечении обечайки определяют следующим образом. [c.298]

Расчет обечайки аппарата, укрепленной кольцами жесткости, и расчет колец жесткости при отсутствии дополнительных элементов подкрепления самих колец. Кольцевое напряжение в обечайке над опорой за пределами влияния кольца жесткости определяют по формуле (14.25). Это напряжение может быть снижено за счет установки опорного листа [см. примечание к формулам [c.300]

Обечайки, нагруженные давлением. В отличие от тонкостенных (см. 1.2) для толстостенных обечаек нельзя принимать распределение тангенциальных (кольцевых) напряжений равномерным по [c.123]

Аналогично действие давления в межтрубном пространстве приводит к возникновению кольцевых напряжений в обечайке кожуха [c.33]

Наружные волокна сферического днища оказываются более напряженными в случае, представленном на рис.5.5, поскольку изгибные напряжения растяжения от краевых сил суммируются с изгибными напряжениями растяжения от смещения кромок. Уровень эквивалентных напряжений на наружных волокнах превышает уровень мембранных напряжений примерно в 7 раз. Высокий уровень ai имеет место в узкой зоне стыкового сечения и на угловом расстоянии, равном 4° (концентрация эквивалентных напряжений равна около 1,7). По мере удаления от стыкового сечения влияние краевого эффекта и смещения кромок уменьшаются, и напряжения становятся равными мембранным. В случае, когда срединный радиус днища больше радиуса обечайки (рис.5.6), более напряженными оказываются наружные волокна. При этом коэффициент концентрации меридианальных напряжений достигает порядка 9. Эквивалентные напряжения на наружных волокнах превышают мембранные в 4,3 раза. Кольцевые напряжения для обоих случаев (рис.5.5 и рис.5.6) на внутренних волокнах непосредственно в стыке сжимающие. По мере удаления от стыка они снижаются и на расстоянии, равном длине полуволны (в обечайке), практически равны мембранным напряжениям. Концентрация напряжений в стыке обечайка - полусферическое днище существенно [c.288]

Рассмотрим напряженное состояние соединения цилиндр-полушаровое днище при наличии смещения кромок А = 0,5 для случаев, представленных на рис.5.5 и рис. 5.6. Когда радиус сферы больше радиуса обечайки, меридианальные и кольцевые напряжения на внутренней стенке примерно на 60% больше мембранных. На наружной стенке кольцевые напряжения близки к мембранным, а меридианальные - больше в 1,6 раза. При Гсф < Гц на внутренней поверхности концентрация кольцевых напряжений отсутствует. Причем, с увеличением отношения [c.290]

Кольцевое напряжение в обечайке в зоне влияния кольца жесткости и кольцевые напряжения в кольце жесткости находят по следующим формулам [c.614]

Мд нагрузок ст<о, О/о, а)о, о кольцевые напряжения, возникающие на краю обечайки от действия соответственно инерционных р ,р и краевых (Q — Q), [c.740]

Суммарные кольцевые напряжения в произвольном сечении определяются для точек на поверхности обечайки по формуле [c.126]

Обечайки, нагруженные давлением. В отличие от тонкостенных для толстостенных обечаек нельзя принимать распределение тангенциальных (кольцевых) напряжений равномерными по толщине стенки и пренебрегать радиальными напряжениями, которые при высоких давлениях соизмеримы с тангенциальными. Материал таких обечаек находится не в двухосном напряженном состоянии, а в трехосном. [c.45]

Кроме кольцевого напряжения на стенку цилиндра действует меридиональное напряжение Ст = N /(2п КЗ), где N - меридиональная сила, растягивающая обечайку. Последнюю можно определить как К [c.117]

Как известно, минимальную толщину цилиндрической обечайки сосуда без учета допуска на коррозию и максимальное допускаемое рабочее давление в ней при расчете пО кольцевым напряжениям с учетом коэффициента прочности продольных швов определяют по формулам [c.12]

Кольцевые напряжения в обечайке [c.54]

Основными напряжениями при работе фланцевого соединения являются кольцевое напряжение во фланце и обечайке, продольное изгибающее напряжение в обечайке (в месте стыка с фланцем). [c.82]

Теперь легко понять причину расположения щелей, принятого на практике, так как при этом расположении большие оси щелей оказываются направленными вдоль направления растягивающих кольцевых напряжений, являющихся для обечайки наиболее значительными, основными. Больше того, так как в этом случае имеем р = оо, получаем = т, е. наличие щелей никакой концентрации напряжений практически не вызывает. Влияние осевого растяжения, которое в центрифугах всегда невелико, существенного значения не имеет. Некоторое влияние имеет кривизна обечаек, но можно полагать, что при малых на практике ее значениях и оно невелико. [c.60]

Обжатие обечаек лентами (регулируемое по слоям) и усадка продольных сварных швов при их остывании создают во внутренних слоях стенки сжимающие кольцевые напряжения, а в наружных обечайках — растягивающие. Под действием внутреннего давления результирующее кольцевое напряжение может стать достаточно равномерным по толщине стенки (в идеальном случае—даже постоянным, как было показано на рис. 9-6). [c.250]

На основании теоретического анализа можно составить рабочую формулу, позволяющую определять приближенное значение длины зоны влияния края Хо в зависимости от плотности загрузки и окружной скорости ротора, при мембранных кольцевых напряжениях в обечайке П8 М.н1м- и выше [66]. [c.270]

Под действием перечисленных усилий в стыке обечайки возникнут суммарные меридиональные и кольцевые напряжения, которые определятся с помощью выражений [c.234]

С помощью формул (УП1.6) и (УП1.6а) можно по известным действительным размерам цилиндрической обечайки найти максимально допустимые расчетные давления р или расчетные кольцевые напряжения в стенке цилиндрической обечайки. [c.237]

Стб — напряжение в бандаже и 02 — меридиональное и кольцевое напряжение в обечайке а — коэффициент линейного расширения материала [c.339]

Обечайку горизонтальных резервуаров рассчитывают по без-моментной теории на осесимметричные нагрузки (от внутреннего избыточного давления и вакуума). Расчет ведется по кольцевым напряжениям (в продольных сварных швах), которые являются наибольшими. [c.15]

В большинстве случаев барабан центрифуги состоит из цилиндрической (или конической) обечайки 2 (рис. 3.25), плоского днища 5 в виде диска с жесткой ступицей 6 в середине и конического (или плоского) кольцевого борта 1. В стенке вращающегося барабана возникают напряжения от центробежных сил, действующих на материал стенки, и от давления, обусловленного действием центробежных сил на жидкость 4 и осадок 3, находящиеся в барабане. Кроме того, вблизи сопряжений обечайки с бортом и днищем, а также днища со ступицей действуют напряжения от краевых сил и моментов, возникающих в сопряжениях. [c.213]

Расчет роторов центрифуг необходимо начинать с выбора достаточно простой расчетной схемы, учитывающей, однако, действительную работу конструкции и основные требования, предъявляемые к ее расчету и прочности. Рассчитывать подробно необходимо наиболее напряженный узел ротора. Так, например, при использовании цилиндрического ротора с плоским днищем и бортом нужно рассматривать сопряжения обечайки с днищем, так как здесь напряжения будут больше, чем в месте сопряжения борта и обечайки. К такому выводу легко прийти, если учесть, что радиальные деформации цилиндрической обечайки всегда больше радиальных деформаций дисков и деформация кольцевого днища всегда превышает деформации сплошного днища. [c.310]

Длина цилиндрической части принималась равной четырем диаметрам сосуда (( = 4Д). Кольцевые сварные швы со смещением кромок сваривали ручной электродуговой сваркой электродами УОНИ-13/55. К цилиндрической обечайке приваривали два эллиптических днища. Смещение кромок составляло 30% от толщины стенки сосуда. Кроме того, было изготовлено два сосуда с кольцевым швом, имеющих стопроцентное смещение кромок. Эти сосуды были изготовлены специально, чтобы убедиться, что даже при максимально возможном смещении кромок равнопрочность сосуда не будет нарушена. Заметим, что при таком смещении кромок коэффициент концентрации напряжений составляет (по теории оболочек) около четырех (а< =4,0). Причем, осевые напряжения становятся больше чем окружные напряжения. Тогда как для сосудов без смещения кромок окружные напряжения в два раза больше осевых напряжений. [c.59]

Очевидно, при использовании карты раскроя первого типа аппараты изготовляют из нескольких обечаек, число которых определяется как частотное от деления длины цилиндрической части корпуса на возможную ширину обечайки с учетом сборочных просветов. Карта раскроя первого типа широко применялась для клепанных конструкций, так как напряжения в кольцевых швах значительно меньше напряжений в продольных швах. [c.75]

На рисунках 14 и 15 приведены эпюры меридианальных и кольцевых напряжений, возникающих в стыке цилиндр - сферический сегмент при следующих значениях параметров Р = 2 МПа фо = 43° 8 = 82 = 0,001 м г = 0,5 м. Наруж1ще волокна в сферическом днище в случае, показанном на рисунке 14, а, напряжены более по сравнению со схемой на рисунке 6, а. Уровень эквивалентных напряжений на наружных волокнах превышает уровень мембранных примерно в 7 раз. Высокий уровень напряжений имеет место в узкой зоне стыкового сечения и на угловом расстоянии, равном 4°. По мере удаления от стыка концентрация напряжений быстро затухает. В случае, когда радиус днища больше радиуса обечайки (см. рисунок 15, а) более напряжены наружные волокна цилиндра. При этом коэффициент концентрации меридианальных на- [c.18]

Технологический допуск формы нежестких обечаек. Комплексное (некруглость) и местное (угловатость) отклонения формы устраняют с номогцью разжимного устройства эталонов — колец жесткости. Устранение отклонений и придание обечайке правильной формы в зависимости от заданных параметров (R — радиус, 5 — толщина, I — ширина распорного кольца эталона, механические свойства материалов) проводят по технологическому допуску на отклонение радиуса ДР. Допуск ДР находят из ограничения величины кольцевых напряжений пределом текучести материала обечайки допуск определяет распорную силу Ро и не должен превышать конструкторского допуска на отклонение формы. Для опре- [c.144]

Поскольку Оа. ф10в. ф = 1,115 < 2,7, то в кольце фланца определено только кольцевое напряжение. В соответствии с рекомендациями в п. 16 пр заменено на х напряжение Оизг определено в сечении обечайки сразу за наружным сварным швом. [c.99]

Рассматривая формулы (VIII.8) и ( 111.4), можно отметить, что в цилиндрической обечайке кольцевые напряжения Стх в два раза больше меридиональных и поэтому продольный сварной шов или продольное сечение цилиндра являются более опасными. [c.236]

Все замеры выполнялись в вертикальном и горизонтальном направлениях, что показывало остаточные напряжения меридианальные и кольцевые. Сравнивая полученные значения на наплавленном металле, на основном металле и в сварном шве, определяется необходимость проведения депо пните льной обработки поверхности няпляв1теннпго участка обечайки. [c.37]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология