Температурная зависимость модулей упругости

Рис. 122. Температурные зависимости модулей упругости Уц и У22 диэлектрической проницаемости е, коэффициентов электромеханической связи Ка и Кзз (а) и пьезомодулей для одноосно-ориентированной пленки из ПВДФ Тп = 383 К, = 100 МВ/м, т = 2 ч, / = 0,3 Гц.

Рис. 5.6. Температурные зависимости модуля упругости полиуретанов по сравнению с различными классами полимеров [186]

Рис. 10.16. Температурная зависимость модуля упругости полистирола, наполненного различным количеством аэросила при механическом смешении компонентов (------) и при

Рис. 12.10. Температурная зависимость модуля упругости О кристаллического полимера п области плавления

Рис. 5. Температурные зависимости модуля упругости Е (1) и коэфф. механич. потерь X (2), измеренные при нек-рой частоте v. —темп-ра механич. стеклования.

Полимеры, содержащие эквимольные доли различных пластификаторов, имеют разные физико-механические характеристики [292, 295], а содержащие одинаковые массовые количества пластификатора различаются по прочностным свойствам, относительному удлинению и температурной зависимости модуля упругости [288, 292, 294, 295]. [c.173]

СИХ пор не исследовался, с целью проверки высказанных выше соображений нами были проведены исследования вязкоупругих свойств наполненных полимеров в динамическом режиме нагружения. Были изучены частотные и температурные зависимости модуля упругости при сдвиге G и тангенса угла механических потерь tg6 для эпоксидной композиции с различной концентрацией кварцевого наполнителя. Из приведенных зависимостей G от частоты деформирования были вычислены спектры времен релаксации. На рис. И1. 32 построена спектральная функция Н для различных времен релаксации т их при различных объемных долях наполнителя Ф. При малой концентрации наполнителя (Ф = 0,04) спектр времен релаксации претерпевает заметные изменения лишь в области малых времен, несколько смещаясь в сторону малых времен релаксации. [c.140]

Рис. 7.5. Температурная зависимость модуля упругости при сдвиге 0 и логарифмического декремента затухания Л, измеренных при частоте около 3 Гц в полихлортрифторэтилене 1) и поливинилфториде (2) (по Шнайдеру

Рис. 7.6. Температурная зависимость модуля упругости при растяжении и тангенса угла механических потерь б для неориентированного аморфного (а) и закристаллизованного (б) образцов полиэтилентерефталата при частоте около 1,2 Гц (по Томпсону и Вуду).

Рис. 8.14. Температурная зависимость модуля упругости

Купер и Тобольский [186] обнаружили (рис. 5.6), что температурная зависимость модуля упругости полиуретанов характерна для блок-сополимеров. На рис. 5.6 приведены кривые для двух типичных промышленных полиуретанов и для сравнения — схематические кривые для линейного аморфного, полукристаллического и сшитого полимеров. Полиуретаны имеют две отчетливо выраженные температуры стеклования. Купер и Тобольский предположили, что если полиуретаны двухфазны, то каждая фаза должна [c.141]

Рнс. 1. Температурная зависимость модулей упругости для статистических сополимеров. Цифры у кривых — содержание стирола в %. [c.85]

Рис. 4. Температурная зависимость модуля упругости при изгибе сополимеров АБС.

Температурная зависимость модуля упругости [368] [c.468]

Такая сильная температурная зависимость на пряжений, необходимых для перемещения двойника, не может быть обусловлена температурной зависимостью модулей упругости кальцита, так как последние в данном температурном диапазоне меняются не более чем на 10 % [2131. [c.99]

ТЕМПЕРАТУРНАЯ ЗАВИСИМОСТЬ МОДУЛЕЙ УПРУГОСТИ [c.154]

Ниже приведена температурная зависимость модуля упругости ванадия [65] [c.53]

На рис. 8.12 показана температурная зависимость модуля упругости пары типичных несовместимых полимеров г с-ПБ/ПС [201]. Для всех соотношений наблюдается две температуры стеклования. ВПС со средним соотношением компонентов обладают кожеподобными свойствами. Резкий пик при температуре —80 °С у чистого цыс-ПБ [c.214]

Рис. 8.13. Температурная зависимость модуля упругости ВПС состава ПЭА/ПММА

Рис. 13.10. Температурные зависимости модулей упругости и потерь смесей частично совместимых полимеров (ПО Гц) [631, 632].

Рис. 111.21. Температурная зависимость модуля упругости студня, полученного охлаждением раствора поливинилового спирта в смеси воды и диэти-ленгликоля.

Для сравнения приведем температурную зависимость модуля упругости студня, полученного охлаждением раствора поливинилового спирта в смеси вода — диэтиленгликоль (70 30) [37]. Как видно из рис. 111.21, модуль упругости резко снижается с повышением температуры, в то время как для студней из сшитого полимера он увеличивается, что свидетельствует о принципиально отличных механизмах эластичности сопоставимых студней. [c.126]

Определение температурных границ работоспособности полимерных материалов занимает важное место среди технических измерений их механических свойств. Оно основано на том, что температурные зависимости модуля упругости позволяют выделить основные физические и фазовые состояния полимера, существенные для эксплуатации материала. Практически температурные границы, определяемые методами технической термомеханики, существенно уже, чем границы релаксационных (физических) или фазовых состояний, так как последние определяются при меньших нагрузках. [c.280]

Рис. 111.23. Температурная зависимость модуля упругости студня поливинилового спирта, полученного путем сшивания красителем конго красного. Числа у кривых — концентрация полимера.

То, что студни ПВС с конго красным относятся к студням типа 1Б, было показано в предыдущей главе на примере исследования температурной зависимости модуля упругости. Ниже приведено изменение модуля сжатия 10%-ного студня ПВС при увеличении количества вводимого конго красного [13] [c.180]

Рис. 1У.14. Температурная зависимость модуля упругости для студней из различных образцов желатины (числа на кривых — номера образцов).

Рис. IV. 16. Температурная зависимость модуля упругости 5,8%-ного студня желатины [39]. Стрелкой отмечена температура плавления студня.

Отсюда следует необходимость правильного выбора метода определения температуры плавления н кристаллизации. Один из таких методов приведен на рис. 12.9. Зависимость удельн010 объема от Т при нагревании дает возможность определить 7 ,,.,, как среднюю величину в интервале температур плавления. Для онре деления Т ,,., можно найти температурную зависимость модуля упругости (рис. 12.10), подобно тому как мы это делали для определения Tr.. Иногда находят температурную зависимость двулуче- [c.180]

Рис. 5.12. Температурная зависимость модуля упругости полиакриловой и поли-метакриловой кислот, тройного сополимера бутадиена, акрилонитрила и метакриловой кислоты и их цинковых солей [933]

ТЕПЛОСТОЙКОСТЬ полимеров, способность полимерных материалов не размягчаться (сохранять жесткость) при Повышении т-ры. Т. зависит от хим. строения полимера, содержания низкомол. добавок (пластификаторов и наполнителей). При усилении межмолекулярных взаимод. или(и) увеличении жесткости цепн Т. полимера повышается. Т. определяется температурной зависимостью модуля упругости материала и характеризуется т-рой, при к-рой модуль снижается до иек-рого значения, когда материал перестает быть жестким. С увеличением нагрузки Т. снижается. [c.531]

Механокрекинг происходит главным образом по плоскостям раскола частиц [62—71, 175—177], по поверхностям, возникающим при измельчении, не затрагивая существенно объема измельчаемых частиц до определенного размера, соответствующего размерам основных механических устойчивых надмолекулярных образований [70], хотя возникающие на поверхности свободные радикалы, вернее, соответствующие им неопаренные электроны, могут мигрировать и концентрироваться в объеме. Следовательно, деструкция будет ограничена пределом степени дисперсности, достигаемой при измельчении в данных условиях [175—177]. Скорость деформации или частота механического воздействия в этом случае влияет па интенсивность механокрекинга, по всей вероятности, только через увеличение скорости диспергирования. Влияние температуры в области ниже Тс также сказывается весьма незначительно только в пределах температурной зависимости модуля упругости. [c.55]

Подробнее остановимся на влиянии температуры на упругие константы полимеров. На рис. 2.4 представлена температурная зависимость модуля упругости при сдвн- [c.32]

Недостатком всех рассмотренных модельных представлений является пренебрежение возможным взаимодействием между компонентами на границе раздела фаз. Как следует из изложенного выше, практически во всех случаях, когда имеется термодинамически несовместимая система, происходит образование межфазных переходных слоев. С этой точки зрения представляет интерес работа Романова и Зигеля [441], изучавших динамические механические свойства наполненных эластоме ров на примере этиленвинил-ацетатного сополимера с ПС, ПА и ПММА в качестве наполнителей при разных соотношениях компонентов. Ими была сделана попытка на основании данных о температурной зависимости модулей упругости компонентов и композиции рассчитать параметр, характеризующий взаимодействие компонентов, исходя из увеличения объема частиц вследствие адгезии прилегающего межфазного слоя. Было найдено, что этот параметр постоянен выше температуры стеклования полимерной матрицы и уменьшается при более низких температурах, но не зависит от содержания наполнителя. [c.227]

СНэ) (С,Н )ПОФ.Этт материал не кристаллизуется, так что эффекты, подобные обнаруженным для (СбН5)зПОФ, в данном случае наблюдаться не могут. Температурные зависимости модуля упругости С и tg б (СНз)(СбН5)ПОФ приведены на рис. И. В области температур от —200 до 100 °С механические свойства материала характери- [c.141]

Баджер и Силверман наблюдали накальную молекулярную подвижность в стекле уже при температуре 250—300°С главным образом по прерывному уменьшению температурной зависимости модуля упругости (фиг. 121). Они измеряли только упругую (обратимую) [c.113]

Рис. 5.7. Температурные зависимости модуля упругости пластифицированного полиуретана на основе сложного полиэфира (Эстан 5740-070) [186 пластификатор Карбовакс200 //—пластификатор Ароклор 1248 /// — пластификатор ДМ.СО —исходный образец стрелка—возрастание содержания пластификатора.

Рис. 7.4. Температурнай зависимость модуля упругости привитого сополимера найлона 6 со стиролом [602]

Рис. 8.12. Температурная зависимость модуля упругости ВПС состава ч с-ПБ/ПС (модуль измеряли с помощью торсионного маятника Гемана, время статического сдвига составляло 10 с) [201].

Рис. 34. Температурная зависимость модуля упругости пленок ПХВ (1) и ПВХ + 20% 310з (2) и термомеханические кривые пленок ПХВ (3) и ПХВ+20% 8Ю2 4)

Возвращаясь непосредственно к температурной зависимости модуля упругости желатиновых студней, приведем другие экспериментальные данные. Так, Сандерс и Уорд [39] показали, что модуль упругости 5,8%-ных желатиновых студней, прошедших 18-часовое старение непрерывно падает и что кривые не имеют тенденции к переходу в 5-образную форму, как это видно из рис. IV.16. Аналогичные результаты были получены для различных гипов желатины Тоддом [40]. Эти результа ты представлены на рис. IV. 17. [c.195]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология