Уравнения однофазных турбулентных потоков

Уравнения однофазных турбулентных потоков [c.11]

Таким образом, система уравнений (1.2.6), (1.2.7) и (1.2.23) с учетом соотношений (1.2.22) и (1.2.25) дает замкнутое описание переноса импульса в однофазном турбулентном потоке. [c.17]

Такова, по В. В. Кафарову, качественная картина течения двухфазных потоков, не ограниченных твердыми стенками. Математические модели двухфазных турбулентных течений пока отсутствуют, поскольку отсутствуют системы дифференциальных уравнений и уравнений, описывающих граничные условия, не только для двухфазных, но и для однофазных турбулентных потоков [205]. Поэтому анализ и моделирование сложных двухфазных турбулентных потоков возможны лишь при условии принятия определенной гипотезы. Такая гипотеза была выдвинута В. В. Кафаровым [51], ее основные положения заключаются в следующем [c.155]

Представленное в общем виде уравнение (200) может быть в определенной мере конкретизировано для различных режимов движения двухфазных систем. В. В. Кафаров [51], допуская аналогию между трением и массообменом в однофазном газовом потоке, определил порядок величин показателей степени в этом уравнении. Так, в режиме развитой свободной турбулентности а = 1 и = после сокращения молекулярных характеристик в левой и правой частях уравнение (200) становится [c.159]

Чтобы записать уравнение Навье — Стокса для турбулентного течения через средние значения параметров потока, можно применить к уравнениям (6.5) и (6.6) преобразования Рейнольдса, так же как в случае однофазного потока [12]. Для упрощения задачи, помимо допущения о несжимаемости газа, Хинце [8] полагал, что пульсации концентрации частиц отсутствуют, так что а — постоянная величина, равная а. Таким образом, компоненты скорости были связаны только через коэффициенты турбулентной корреляции. [c.171]

Применяя метод Рейнольдса к уравнению энергии однофазного потока, одну из форм уравнения ба--ланса турбулентной энергии [1, 2] можно представить в виде [c.270]

Входящая в уравнение (42) величина касательного напряжения в ядре потока зависит, по-видимому, от степени воздействия граничного кипящего слоя на турбулентный обмен между двухфазным слоем и однофазным ядром, так что условно можно говорить об эффективной шероховатости поверхности стенки канала. При [c.94]

К сожалению, в настоящее время отсутствует сколь-ко-нибудь обоснованная и проверенная модель турбулентности многофазных потоков, поэтому при решении конкретных задач приходится прибегать к различным упрощенным моделям. Как показано в [16], если частицы дисперсной фазы достаточно малы и их массой можно пренебречь, то для описания двухфазных течений можно применять те же уравнения Навье — Стокса, что и для однофазных потоков с использованием значений эффективных плотности и вязкости сред. В качестве расчетной скорости потока принимается приведенная скорость О = v -V2 [14, 19,23] [c.204]

Закон сопротивления в однофазном потоке в соответствии с обобщенным уравнением (3.134) можно выразить как зависимость Ар от скорости потока следующим образом 1) ламинарный режим (Ар О)) 2) турбулентный режим (Ар 3) инерционный ре- [c.91]

Д. А. Лабунцов [511, рассматривая теоретически вопрос турбулентного течения пленки конденсата, принял во внимание целый ряд факторов, которые позволили уточнить уравнения для теплоотдачи. Принято, что в отличие от теплообмена при течении однофазной жидкости, когда тепловой поток меняется от д (значение на стенке) до нуля на оси потока, при конденсации пара плотность теплового потока постоянна в любом поперечном сечении пленки. Касательное напряжение трения не постоянно, а меняется от д до нуля на свободной поверхности пленки. [c.146]

В последние десятилетия для расчета турбулентных однофазных потоков стали широко применяться более глубокие по физическому содержанию дифференциальные модели турбулентно сти. Данные модели включают в себя кроме уравнений для осредненных величин дополнительные диференциальные уравнения переноса важнейших характеристик структуры турбулентности. Дифференциальные модели разделяют на однопараметрические, двухпараметрические и т. д. по количеству дополнительных к осредненным уравнениям. [c.16]

Графическое представление этой зависимости (рис. 63) показывает, что в однофазном потоке принципиально возможно осуществление трех гидродинамических режимов 1) режим 1 — ламинарный режим с преобладающим влиянием молекулярной вязкости 2) режим II — турбулентный режим с относительно малым влиянием молекулярной вязкости 3) режим III — режим развитой турбулентности (автомодельный режим), где молекулярная вязкость не влияет. В соответствии с этим перепад давления в однофазном потоке согласно уравнению (П 1.144) и рис. 63 будет следующим образом зависеть от скорости потока [c.125]

Применимость этого уравнения для одномерного расчета турбулентного однофазного потока экспериментально подтверждена в работах [12—13]. [c.141]

Таким образом, для кинематического подобия систем требуется лишь одинаковое значение параметра p/D2/ppd2Re. Этот параметр представляет собой видоизмененную форму числа Стокса, однако в данном случае оно применяется для турбулентного течения. Необходимо также представить уравнение (5.9) для двух систем. После некоторых преобразований можно получить [4], что коэффициент трения для взвеси /s связан с величиной /0 при тех же условиях в однофазном потоке простым соотношением [c.152]

Можно было бы ожидать, что величина i/крит связана с определенным значением тангенциального напряжения т, возникающего на внешней поверхности вращающегося газового кольца и передаваемого жидкой пленке. Значение т можно определить по теоретическому уравнению Ютаки Ямады [И5], которое он предложил для расчета касательного напряжения, возникающего на стенке неподвижного цилиндра при турбулентном режиме движения однофазного потока [c.115]

В двух последуюгцих главах рассматриваются основные подходы и методы математического и физического моделирования гетерогенных потоков. Вся история развития естествознания подтверждает обоюдную значимость и взаимодополнение теоретических и экспериментальных методов исследования. В построении теории любого физического явления (каким бы сложным или простым оно ни казалось при первоначальном рассмотрении) нельзя преуменьшать роль тех или иных методов исследования. Вышесказанное хорошо подтверждает вся история развития теории турбулентных однофазных и многофазных течений. В последние годы в связи с бурным развитием вычислительной техники большую роль в развитии теории двухфазных потоков начали играть методы математического моделирования (численные методы). Использование этих методов позволяет решать системы сложных дифференциальных уравнений и получать детальную информацию о тонкой структуре гетерогенных потоков. Интенсивный прогресс вычислительных машин дал также мошный импульс развитию методов экспериментального исследования. Использование быстродействующих процессоров позволяет проводить измерения тонких структурных характеристик гетерогенных потоков в реальном времени. [c.6]