Справочник химика 21

Химия и химическая технология

Статьи Рисунки Таблицы О сайте English

Течение двухфазное см Двухфазное турбулентное

    Вычисление потерь давления для двух фазного течения сильно усложняется существованием большого разнообразия возмож ных видов течения. Для пузырькового тече ПИЯ в первом приближении влияние пу зырьков весьма приближенно эквивалентно увеличению вязкости жидкости. Для коль цевого течения положение намного сложнее, так как течение жидкости нли газа может быть либо ламинарным, либо турбулент ным. При этом возможно существование четырех режимов двухфазного кольцевого течения с жидкой пленкой, а именно тече ние обеих фаз турбулентно течение обеих фаз ламинарно течение газа турбулентно, течение жидкости ламинарно течение жид кости турбулентно, течение газа ламинарно. Кроме того, в поток газа может поступать либо больше, либо меньше мелких капель, и это оказывает влияние на обмен колп чеством движения по мере того, как капли попадают в поток газа или покидают его, влияя, таким образом, на градиент давле пня. [c.100]


    Делается попытка определить характерные особенности турбулентного течения двухфазной взвеси и турбулентные корреляции между каждой из двух" фаз. Этот подход применим к системам с мелкими частицами. В этом случае можно надеяться на успешную разработку моделей переноса импульса на основе теории диффузии. ч [c.175]

    Теплообмен и сопротивления при кольцевом режиме течения двухфазного двухкомпонентного. потока в трубах явились предметом теоретического исследования, выполненного Леви [59, 60]. Автор представил решения для трех режимов течения газо-жидкостного потока вязкостно-вязкостного, вязкостно-турбулентного и турбулентно-турбулентного. Полученные им критерии в основном не отличаются от установленных Мартинелли (69]. Однако в решение входят три дополнительных критерия, выражающие влияние физических свойств среды в боль-щинстве случаев этими критериями можно пренебречь. [c.125]

    При выводе уравнения для расчета величины касательных на- пряжений на стенке при течении двухфазного потока использована видоизмененная двухслойная модель турбулентного потока жидкости. [c.24]

    При атмосферном давлении стержневой режим течения наблюдался при значительных приведенных скоростях газа (15—20 м сек) [49] и малых расходах воды, от случай течения довольно сложен, так как для полного гидродинамического описания пленочного режима течения необходимо знать распределение фаз в потоке, распределение скоростей и касательных напряжений. Здесь любопытно отметить, что проведенные измерения профиля скоростей в двухфазном потоке и распределение фаз [92] показали, что в кольцевом потоке профиль скоростей изменяется от плоского, соответствующего закону распределения скоростей в турбулентном потоке ньютоновской жидкости, к заостренному, соответствующему ламинарному режиму течения. Кажущаяся вязкость у стенки больше вязкости каждой фазы Экспериментальные данные позволяют предположить, что течение двухфазной жидкости является неньютоновским. Поэтому теоретическое решение вопроса определения режимов и теплоотдачи при двухфазном течении связано с немалыми трудностями. При анализе процесса испарения в вос- [c.102]

    Кондратьев Л. В. Моделирование двухфазного турбулентного течения на стабилизированном участке трубы // Турбулентные двухфазные течения и техника эксперимента. 4.2. Таллин. 1985. С.144-148. [c.176]

    Согласно работам П. А. Ребиндера и М. Рейнера [78, 80], переход от ламинарного течения двухфазного потока к турбулентному наступает при значительно меньщих числах Рейнольдса, чем при движении чистых сред. Это происходит вследствие вращения частиц неправильной формы, которое вызывает множество мелкомасштабных завихрений. К этому эффекту приводит также косое пересечение частицами множества слоев жидкости при их радиальном движении [14]. [c.71]


    Статистически обоснованная зависимость (116) (подтвержденная экспериментальными исследованиями воздушных классификаторов различных типов для всех без исключения случаев) отражает, очевидно, внутренние, глубинные связи, характерные для гравитационного разделения в подвижной среде при развитом турбулентном течении двухфазного потока. [c.182]

    Такова, по В. В. Кафарову, качественная картина течения двухфазных потоков, не ограниченных твердыми стенками. Математические модели двухфазных турбулентных течений пока отсутствуют, поскольку отсутствуют системы дифференциальных уравнений и уравнений, описывающих граничные условия, не только для двухфазных, но и для однофазных турбулентных потоков [205]. Поэтому анализ и моделирование сложных двухфазных турбулентных потоков возможны лишь при условии принятия определенной гипотезы. Такая гипотеза была выдвинута В. В. Кафаровым [51], ее основные положения заключаются в следующем  [c.155]

    Исследование формирования облака частиц в турбулентном пограничном слое, возникающем за лидирующей УВ, было продолжено в работе [10]. Концентрация пыли, изменяющаяся за время наблюдений на несколько порядков, определялась по ослаблению излучения гелий-неонового лазера. Пыль помещалась в кювету длиной 300 мм (к сожалению, глубина ее не сообщается). Верхняя поверхность слоя сглаживалась заподлицо с нижней стенкой ударной трубы. Измерения концентрации частиц проводились в сечении на расстоянии 280 мм от передней кромки кюветы на различных высотах от дна ударной трубы. Профили концентрации были аппроксимированы экспоненциальными функциями, зависящими от времени для чисел Маха инициирующей УВ М = 1.1, 1.18 и 1.29. Аналогичные профили получаются в теории пневматического переноса в турбулентном течении двухфазной смеси в трубе. Эта теория основана на гипотезе пути смешения Прандтля. Для теоретического анализа турбулентного смешения слоя пыли с газом в данной работе использована математическая модель [11], описывающая процесс поднятия пыли на основе уравнения турбулентной диффузии. Исходными параметрами служили коэффициент диффузии в направлении, перпендикулярном оси ударной трубы, ку = ку (i), а [c.188]

    Особо надо отметить разработанный им способ решения задач конвективного теплообмена при обтекании тел ламинарным и турбулентным потоком жидкости (обычно вариационные методы применяются при решении задач теплопроводности). Важно это не только потому,что вариационный метод применяется к решению задачи конвективного теплообмена, но, главным образом, потому, что задача конвективного теплообмена решается как сопряженная задача. Обычно задачи конвективного теплообмена решаются на основе так называемого закона конвективного теплообмена Ньютона, когда на границе твердое тело — жидкость принимаются граничные условия третьего рода. Физически правильно поставленная задача конвективного теплообмена должна решаться с учетом взаимного влияния температурных полей жидкости и твердого тела (сопряженные задачи). В вариационном методе М. Био эта взаимосвязь теплопереноса в жидкости и в твердом теле осуществляется при помощи функции влияния. Таким образом, метод М. Био дает правильную постановку и решение задачи конвективного теплообмена, отвечающих современным представлениям физического механизма тепло- и массообмена. Кроме того, второй способ решения задач конвективного теплообмена на основе унифицированных уравнений позволяет решать задачи теплообмена при фильтрации жидкости через пористые среды при ламинарном и турбулентном течении двухфазной системы жидкость — твердые частицы , так как уравнения Лагранжа применимы не только для теплопроводности, но и для конвекции. Этот важный фундаментальный результат, полученный автором, будет иметь большое значение в дальнейшем развитии теории конвективного теплообмена. [c.6]

    Механизм продольного перемешивания недостаточно изучен. Лишь для наиболее простого случая — однофазного течения жидкости в трубе - Тейлором [203] приведено обоснование диффузионной модели и получено выражение для коэффициента продольного перемешивания. Для двухфазных систем наличие продольного перемешивания качественно объясняют существованием турбулентного следа в кормовой части движущихся капель или газовых пузырей, а также циркуляционными токами разных масштабов. Последние обусловлены неравномерностью распределения дисперсной фазы по сечению и, как следствие, разностью плотностей в центральной и пристеночной областях колонны. [c.147]

    Свободная турбулентность наблюдается при истечении струй в неподвижную жидкость или в поток жидкости, в спутном течении за движущимся телом (или в следе за неподвижным телом, обтекаемым безграничным потоком), а также при определенных гидродинамических условиях в двухфазных потоках, когда молекулярный перенос мало влияет на процесс обмена. [c.119]


    Иногда удобно выразить градиент гидравлического сопротивления трения двухфазного потока через градиент гидравлического сопротивления потока жидкости, массовый расход которого равен массовому расходу двухфазного потока. В этом случае для турбулентных режимов течения [c.86]

    Как и турбулентный пограничный слой в однородной среде, пограничный слой при двухфазном течении может быть изучен только экспериментально. Полностью развитый турбулентный пограничный слой в трубе кратко обсуждается в разд. 8.5.1 и 8.6. oy [7] аналитически исследовал турбулентный пограничный слой на плоской пластине, используя метод интегралов импульса и необходимые эмпирические соотношения. [c.343]

    Известно, что в двухфазных парожидкостных потоках подобие на внешних границах потока обеспечивается, как и для однофазного потока, подобием геометрической конфигурации твердой поверхности. Подобие же на внутренней границе, т. е. на границе раздела фаз, обеспечить труднее. Известно, что условия на границе раздела являются неуправляемыми, или автономными, граничными условиями и поэтому они не входят в условия однозначности системы в целом. В то же время эти автономные и неуправляемые граничные условия однозначно определяют конфигурацию поверхности раздела фаз [13—16]. Следовательно, нельзя задать форму поверхности раздела фаз, принимая в качестве характерного линейного размера величины (1, Ь или (v /g ) Особенно трудно соблюсти подобие на границе раздела при смешанном (в верхней части трубы — ламинарном, в нижней — турбулентном) течении конденсатной пленки в потоке пара. Этим следует объяснить трудности создания обобщающих зависимостей для смешанного режима течения пленки. [c.139]

    К сожалению, в настоящее время отсутствует сколь-ко-нибудь обоснованная и проверенная модель турбулентности многофазных потоков, поэтому при решении конкретных задач приходится прибегать к различным упрощенным моделям. Как показано в [16], если частицы дисперсной фазы достаточно малы и их массой можно пренебречь, то для описания двухфазных течений можно применять те же уравнения Навье — Стокса, что и для однофазных потоков с использованием значений эффективных плотности и вязкости сред. В качестве расчетной скорости потока принимается приведенная скорость О = v -V2 [14, 19,23]  [c.204]

    Принято считать, что подобные пузырьковые режимы неустойчивы. Однако если слиянию пузырей препятствуют поверхностно-активные вещества, блокирующие поверхность раздела фаз, то подобный пузырьковый режим может существовать при высоких газо-содержаниях вплоть до образования пены. Устойчивый пузырьковый режим может существовать и для чистых жидкостей. Как известно, основной механизм образования газовых пузырей — дробление их турбулентными пульсациями. Следовательно, мощность, вводимая в единицу массы потока, должна превышать некоторое пороговое значение. При движении двухфазного потока в канале основную долю диссипируемой мощности составляет трение жидкости о его стенки. Таким образом, в рассматриваемом случае пузырьковую структуру течения газо-жидкостного потока в первую очередь будет определять кинетическая энергия жидкости. [c.208]

    Небольшая книга болгарских специалистов, содержащая теоретические и экспериментальные результаты исследований массопереноса в жидких пленка. В ней с единых позиций гидродинамики излагается теория пленочных течений в ламинарном и турбулентном режимах, обсуждаются массообмен в двухфазных средах, влияние поверхностных сил, химических реакций. Рассмотрены некоторые прикладные задачи применения пленочных течений в тепло-массообменных аппаратах. Книга специально переработана авторами для русского издания. [c.4]

    В работе [256] иа основе решения уравнения Навье — Стокса в постановке Прандтля и уравнения конвективной диффузии при заданных эффективных коэффициентах турбулентной диффузии и температуропроводности предложены методы расчета тепло- и массопереноса в двухфазных системах, используемых в высокоэффективных и высокоскоростных тепло- и массообменных аппаратах, работающих в турбулентных режимах. Совместный тепло- и массоперенос экспериментально исследовался в [257], где изучалось влияние турбулентного газового потока и течения жидкой пленки на скорость массо- и теплопереноса в пленочных колоннах в условиях прямотока и противотока движущихся фаз. Установлено, что при этих условиях образование волн на поверхности жидкости практически не влияет на скорость процессов тепло- и массопереноса. [c.127]

    Турбулентность деформаций возникает в результате стохастических изменений межфазной поверхности в ее ближайших окрестностях. Деформация межфазной поверхности приводит к динамической неустойчивости жид кости. Турбулентные силы, вызывающие деформации, максимальны на межфазной поверхности и убывают с увеличением расстояния от нее. Для развития турбулентности деформаций не требуется наличие потока массы сквозь межфазную поверхность кроме того, этот вид турбулентности не зависит от времени. Однако возрастание относительной скорости фаз увеличивает турбулентность деформаций (тогда как межфазная турбулентность при этом будет затухать). Турбулентность деформаций наблюдается в пленочных системах, а также в дисперсных потоках. Закономерности этого вида турбулентности исследованы Брауэром [12] для пленочного течения и для двухфазного движения пузырей и капель. Стохастическую природу деформации поверхности пленки можно показать измерением частоты волнообразования. [c.84]

    В двухфазных моделях, рассмотренных выше, перемешивание газа в кипящем слое описывается коэффициентом продольного перемешивания в плотной фазе О диффузионного типа. Впервые он был введен в работе [190]. При этом предполагалось, что продольная диффузия газа в плотной фазе равна продольной диффузии частиц. При турбулентном режиме коэффициент О имеет физический смысл, если перемешивание рассматривается в достаточно большом относительно величины турбулентных пульсаций объеме. Принимается, что наличие пузырей в слое в определенных условиях может приводить к существенно неравномерному профилю скоростей псевдоожижающего газа в радиальном направлении и появлению вихревых циркуляционных течений, масштаб которых в некоторых случаях становится соизмеримым с размерами аппарата (251]. В работе [252] предложена более сложная модель, которая описывает появление вихревого движения в неоднородном кипящем слое как результат обмена газом и материалом между двумя фазами первой, где частицы, увлекаемые пузырями, движутся вверх, и второй. [c.120]

    Особенностью двухфазного пленочного течения является увеличение перепада давлений по длине орошаемой поверхности. Характер зависимости коэффициента сопротивления к от Не,, сходен с подобной зависимостью для шероховатых труб при ламинарном к = 64/Кер) или турбулентном (Я. = 0,316/НеУ ) режимах. Расхождение между опытными и расчетными данными обусловливается 1) изменением профиля скорости газа у поверхности жидкой пленки вследствие возникновения периодических флуктуаций (нормальных к стенке) и 2) срывами потока за счет волнообразования на поверхности пленки (что ведет к необратимым потерям давления). Это расхождения при турбулентном режиме может достигать 30 % от общего перепада давлений (при увеличении потерь Ар до 50 % начинается унос жидкости с поверхности пленки, приводящий к захлебыванию при дальнейшем увеличении скорости газа). [c.80]

    Приводятся результаты экспериментальных и теоретических исследований турбулентных двухфазных течений газ-твердые частицы . Особое внимание уделено изучению поведения частиц, взвешенных в турбулентном потоке газа, и их обратному влиянию на характеристики течения несущей фазы. Анализируются характеристики гетерогенных потоков в каналах (трубах), а также вблизи лобовой точки обтекаемых тел и в пограничном слое, развивающемся на их поверхности. Детально рассмотрены проблемы физического моделирования турбулентных потоков газа, несущих твердые частицы. [c.1]

    Барановский С.И. Особенности высокоскоростных двухфазных газожидкостных струй // Турбулентные двухфазные течения и техника эксперимента. Таллин. 1985. С.60-65. [c.175]

    Зуев Ю.В., Лепешинский И.А. Расчет пульсационных параметров фаз дисперсного двухфазного динамически неравновесного потока // Турбулентные двухфазные течения. 4.1. Таллин. 1982. С. 16-20. [c.177]

    Лепешинский И.А., Советов В. А., Чабанов В.А. Модель турбулентного взаимодействия фаз многофазной многокомпонентной неизотермической неравновесной струи // Турбулентные двухфазные течения и техника эксперимента. [c.177]

    К расчету гидравлического сопротивления двухфазных течений Д/7дф предложено много подходов. Такого рода разночтения в подходах к описанию какого-либо явления часто обусловлены отсутствием хорошей его модели (здесь — течения) и попытками найти лучший подход. Однако в рассмафиваемом случае есть и иные (объективные) причины различий в подходах многообразие режимов течения двухфазных систем должно найти свое отражение в множественности моделей. Действительно, режимы течения, представленные на рис.2.45, трудно отразить единой моделью и описать единой зависимостью. Мало того, каждая из фаз может перемещаться по транспортному трубопроводу в различных режимах (ламинарном, турбулентном и др.), и здесь возможны разные сочетания, которым должны отвечать разные расчетные формулы. [c.256]

    Так называемая пленочная теория массообмена Льюиса и Уитмана, которой пользовались до сих пор при исследовании диффузионных процессов, рассматривает процесс массообмена как процесс, определяемый явлениями молекулярной диффузии, не учитывая значения конвективного обмена, возникающего при взаимном течении двухфазных потоков в ко-лпичых аппяпятях. Эта теория исключает возможность существования режима развитой свободной турбулентности потоков в колонне и поэтому Не путей интенсификации диффузионной аппаратуры. [c.582]

    В работах [42, 51, 52] на основе полуэмпирических соображений в уравнение баланса турбулентной энергии несущей сплошной фазы вводятся дополнительные члены, обусловленные генерацией турбулентных флуктуаций скорости при больших числах Рейнольдса обтекания частиц. В [40] выполнена оценка турбулизации течения крупными частицами на основе прямого использования автомодельного решения для дальнего осесимметричного турбулентного следа [53]. Естественно, такой подход справедлив только при очень малой объемной концентрации дисперсной фазы, когда отсутствует интерференция следов за отдельными частицами. В настоящей работе решение для автомодельного турбулентного следа привлекается не для прямого расчета турбулентных характеристик несущего потока, а для определения дополнительной генерации турбулентности в уравнении баланса пульсационной энергии. Такая интерпретация автомодельного решения для дальнего следа (т. е. использование решения в локальном, а не в интегральном смысле) делает предлагаемую модель применимой для различных двухфазных турбулентных течений и позволяет надеяться на ее справедливость не только при малых, но и при умеренных объемных концентрациях частиц. [c.122]

    Наложение вторичных токов на газовое ядро движущегося двухфазного потока приводит к увеличению критического числа Рейнольдса, определяющего переход от ламинарного течения с макровихрями к турбулентному течению. Для гомогенного потока в канале с ленточным завихрителем [c.176]

    Изучение большинства гидродинамических характеристик газожидкостных течений в массообменных аппаратах в настоящее время осуществляется еще в основном эмпирическими методами, в лучшем случае — с использованием теории подобия и анализа размерностей. Сложность теоретического рассмотрения проблем гидродинамики двухфазных систем объясняется тем, что газожидкостные течения в массообменных аппаратах, представляющие практический интерес, чаще всего являются турбулентными или соответствуют переходным режимам течения от ламинарного к турбулентному. В то же время известно, что теория турбулентности даже для однофазных потоков пока далека от заверщения. Изучение турбулентных газожидкостных течений в массообменных аппаратах осложняется еще и тем, что кроме пульсаций скорости потоков здесь следует рассматривать также пульсации газосодержания и давления. Тем не менее, развитие идей и методов классической гидродинамики однофазного потока и, в частности, теории пограиичного слоя позволило успешно решить ряд задач. диффузионной кинетики, связанных с элементарными актами массопередачи. Такие задачи достаточно подробно рассмотрены в гл. 3, [c.124]

    Для расплава смеси полимеров характерна повышенная эластичность по сравнению с расплавами индивидуальных полимеров. Это наблюдалось неоднократно и наиболее четко показано в работе Хана [190], отметившего повышенное давление на стенки на выходе из капилляра расплава смеси полистирола и полинропилена. Повышенная эластичность расплава смеси полимеров приводит к тому, что нарушение формы струи в результате возникновения эластической турбулентности наступает в смеси при меньших напряжениях, чем в индивидуальных полимерах. Повышенная эластичность смеси полимеров согласуется с большой анизотропией свойств смеси и является, видимо, следствием ориентации в направлении течения не только сегментов макромолекул в каждой фазе полимера, но и самих частиц дисперсной фазы, являющихся новыми релаксирующими элементами, характерными только для двухфазной смеси. [c.48]

    В процессах химической технологии чаще всего приходится иметь дело с противоточным движением фаз в слоях насадок — жидкость стекает по поверхности насадки под действием силы тяжести, а навстречу ей движется легкая жидкость, газ или пар. При относительно небольших расходах материальных потоков на характер течения стекаюп1ей жидкости встречный поток оказывает небольшое влияние. С повышением расходов материальных потоков пленка жидкости на поверхности насадки утолщается и местами турбулизируется. При последующем увеличении расходов турбулентность все более развивается и в слое насадки образуется двухфазная система, напоминающая эмульсию. Такой режим устойчив в узком диапазоне скоростей фаз. С дальнейшим ростом скорости над слоем насадки скапливается слой жидкости — происходит инверсия, обращение движения фаз и захлебывание насадки. [c.274]

    По мере увеличения скорости вертикального потока газа и в отсутствие разделяющей перегородки в аппарате фонтанирующего слоя возникает несколько иной режим циркуляции дисперсного материала и движения газа. Наблюдения за течением газа с помощью нитковых индикаторов и измерения скорости газа шаровыми зондами показали, что имеются две зоны, существенно отличающиеся по характеру течения сплошной фазы. Над входным щелевым отверстием аппарата образуется изобарическая турбулентная струя, а около наклонной стенки — малоскоростной обратный поток газа в направлении основания восходящей струи. В таком аэрофонтанном режиме частицы дисперсного материала следуют за газовым потоком, при этом в аппарате фонтанирующего слоя образуются характерные зоны вертикальная двухфазная струя (зоны I и 2 на рис. 5.24), зона опускающегося материала (зона 3), свободное от частиц пространство (зона 5) и зона поперечного движения материала 4). [c.346]

    В современных схемах применяется совместное движение пара и избыточной жидкости по обратной магистрали ПЛ, что упрощает прокладку труб. Однако движение двухфазной среды вызывает существенное увеличение гидравлического сопротивления этой магистрали по сравнению с сопротивлением, вычисленным для движения однородного вещества. Это связано, во-первых, с тем, что часть сечения трубы занята протекающей жидкостью, а потому скорость движения пара оказывается больше, чем в трубе того же диаметра, по которой движется только один пар, и, во-вторых, с наличием трения между паром и жидкостью на поверхности раздела фаз, поскольку скорости движения жидкости и пара, как правило, неодинаковы. Локкарт и Мартянелли пока-за.пи, что относительное превышение падения давления в трубе при движении двухфазной смеси Ар<. над падением давления в той же трубе при движении по ней пара Ар., является функцией некоторой величины X, зависящей от характера течения фаз, от массового расхода С (кг/с) отдельных фаз, а также от тепло-физических характеристик, в частности, удельного объе.ма и и вязкости 1 жидкости и пара в состоянии насыщения. Поэтому Ap JАр = / (X), Сама величина X находится для турбулентного течения обеих фаз, т. е. при Не 1> 2000 (за определяющий размер принимается внутренний диаметр трубы) из выражения [c.203]

    В двух последуюгцих главах рассматриваются основные подходы и методы математического и физического моделирования гетерогенных потоков. Вся история развития естествознания подтверждает обоюдную значимость и взаимодополнение теоретических и экспериментальных методов исследования. В построении теории любого физического явления (каким бы сложным или простым оно ни казалось при первоначальном рассмотрении) нельзя преуменьшать роль тех или иных методов исследования. Вышесказанное хорошо подтверждает вся история развития теории турбулентных однофазных и многофазных течений. В последние годы в связи с бурным развитием вычислительной техники большую роль в развитии теории двухфазных потоков начали играть методы математического моделирования (численные методы). Использование этих методов позволяет решать системы сложных дифференциальных уравнений и получать детальную информацию о тонкой структуре гетерогенных потоков. Интенсивный прогресс вычислительных машин дал также мошный импульс развитию методов экспериментального исследования. Использование быстродействующих процессоров позволяет проводить измерения тонких структурных характеристик гетерогенных потоков в реальном времени. [c.6]

    В подавляющем большинстве ранних исследований двухфазных течений с частицами [52 - 54] два этих метода использовались для моделирования движения одиночных частиц, что согласно развитой в разделе 1.5 классификации гетерогенных потоков соответствует случаю слабозапыленного течения без обратного влияния частиц на параметры несущего газа. Целью этих работ являлось изучение поведения частиц. Для этого производилось вычисление траекторий большого ансамбля частиц, вводимых в турбулентный поток, и последующее осреднение полученных пространственных характеристик движения частиц. Необходимо заметить, что пространственное разрешение было намного меньше собственно размера частиц. При проведении расчетов не ставилась задача определения параметров течения газа вокруг частицы. Это не было необходимо, т. к. расчет движения частиц проводится обычным образом, т. е. с использованием закона сопротивления дисперсной фазы. Сопротивление частицы определяется числом Рейнольдса, для определения которого необходимо знание скорости несущего газа, а не ее распределения по контуру частицы. Описанное ограничение при расчете движения частиц правомерно лишь при описании поведения очень мелких частиц, размер которых меньше размера наименьших турбулентных вихрей (колмогоровского масштаба). [c.56]

    Настоящая глава посвящена рассмотрению вопросов, связанных с обтеканием тел потоками с твердыми частицами. Данная проблема возникла в связи с изучением движения различных летательных аппаратов в запыленной атмосфере, а также движения двухфазных теплоносителей в трактах энергетических установок. Присутствие твердых частиц может приводить к значительному (порой многократному) увеличению тепловых потоков, а также к эрозионному износу обтекаемой поверхности. Эти явления обусловлены совместным действием целого ряда причин, среди которых — изменение структуры течения набегающего на тело потока, а также характеристик пограничного слоя, развивающегося на обтекаемом теле, соударения частиц с поверхностью, изменение шероховатости поверхности и многое другое. Интенсивность процессов, сопутствуюшдх обтеканию тел гетерогенными потоками, зависит от инерционности и концентрации частиц. Следует отметить, что инерционность частиц напрямую определяется геометрией и параметрами течения и может изменяться для одних и тех же частиц в очень широких пределах. Наличие различных характерных времен (длин) несущего потока (вблизи критической точки обтекаемого тела, вдоль его поверхности, собственно турбулентных масштабов и т. д.) сильно осложняют изучение таких потоков и обобщение данных. Что касается концентрации частиц, то ее значение может многократно превышать исходное значение в невозмущенном потоке из-за резкого торможения потока при приближении к телу, взаимодействия частиц со стенкой, а также межчастичных столкновений. При движении частиц вдоль поверхности тела в пограничном слое, где имеются значительные градиенты скорости и температуры (в случае неизотермического течения), их распределение зачастую носит сложный характер, а концентрация также превышает свое значение в набегающем на тело потоке. [c.129]

    Гиршович ТА., Леонов В.А. К вопросу о влиянии неравновесности течения на пульсационные характеристики двухфазной струи И Турбулентные двухфазные течения. 4.1. Таллин. 1982. С.21-26. [c.177]

    Лаатс М.К. Некоторые задачи и проблемы расчета струи с тяжелыми частицами II Турбулентные двухфазные течения. 4.1. Таллин. 1982. С.49—61. [c.177]

Библиография для Течение двухфазное см Двухфазное турбулентное: [c.431]    [c.475]   
Смотреть страницы где упоминается термин Течение двухфазное см Двухфазное турбулентное: [c.154]    [c.159]    [c.100]    [c.451]    [c.138]   
Теплопередача (1961) -- [ c.197 , c.209 , c.219 ]



ПОИСК





Смотрите так же термины и статьи:

Течение турбулентное



© 2025 chem21.info Реклама на сайте