Влияние боковых стенок

Здесь б — величина радиального зазора между цилиндром и червяком, м Ф , Фр — форм-факторы, учитывающие тормозящее влияние боковых стенок, зависящие от относительного размера сечения винтового канала ЫЬ. [c.345]

Заметим, что эти два коэффициента формы (рис, 10,16) зависят Только от отношения Влияние боковых стенок на поток под [c.326]

Результаты моделирования приведены на рис. 14.5. Расчетные профили фронта потока обозначены крестиками (выбросы значений давления являются следствием слишком крупного размера сетки). Сплошными линиями показано положение экспериментальных профилей фронта потока, полученных при недоливе, а пунктиром обозначены экспериментальные (наблюдаемые визуально) линии сварки. Получено неожиданно хорошее соответствие между расчетными и экспериментальными профилями фронта потока, несмотря на то, что была использована сравнительно грубая изотермическая модель, а экспериментальные профили могут искажаться при недоливе. Теоретическая модель не учитывает влияния боковых стенок, которые, безусловно, ограничивают течение, что отражается на экспериментальных результатах. Вполне удовлетворительно удается также предсказать время заполнения формы 16]. Хорошее совпадение расчетных и экспериментальных профилей фронта потока свидетельствует о том, что при данных условиях литья под давлением за время заполнения формы температура расплава снижается не очень заметно. А это значит, что можно также предсказать характер распределения ориентации и положение линий сварки. [c.536]

Для приближенной оценки величины hm n можно воспользоваться графиками, приведенными на рис. 1.4 [22] и рис. 1.5 [23]. (Для малых диаметров аппарата Da надежность определения hm n уменьшается из-за роста влияния боковых стенок аппарата.) При пользовании этими графиками следует иметь в виду, что в них не [c.27]

Здесь Рр — поправочный коэффициент, учитывающий влияние боковых стенок на характер течения определяется формулой [c.186]

Луч при отражении от задней стенки тоже испытывает влияние боковой стенки вблизи стенки оно значительно уменьшается. Однако чем больше диаметр искателя, тем сильнее он усредняет максимумы и- минимумы, которые из-за этого не выражаются в эхо-импульсе от задней стенки так четко, как показано на рис. 16.2. В любом случае все же следует иметь в виду, что амплитуда отражения от задней стенки изменяется по сравнению с ее величиной при ненарушенном распространении звука и вследствие этого ие может быть использована как сравнительная величина. [c.343]

Четко выраженная текстура в непрерывных слитках уже сама по себе должна быть причиной искривления звукового луча. Однако этот эффект мо )сет быть объяснен и влиянием боковых стенок. [c.608]

Установлено значительное тормозящее влияние боковых стенок канала (резиновых прокладок) на движение жидкости. [c.118]

При численных расчетах трудоемкость исследования меньше зависит от выбора граничных условий, чем при аналитических, поэтому чаще рассматривается реалистичный случай жестких границ слоя. Впрочем, как будет видно из дальнейшего, алгоритмы расчетов спектральными методами все же оказываются проще, если границы свободные. При моделировании конвекции в бесконечном слое больщинство исследователей ставят условие периодичности физических полей в горизонтальных направлениях, так что расчетная область представляет собой один пространственный период в бесконечной периодической картине. Некоторые авторы, изучая влияние боковых стенок на течение, выполняют расчеты для полости конечных горизонтальных размеров (см., например, [233, 284]). С другой стороны, возможна и такая постановка задачи, которая устраняет влияние как боковых стенок, так и искусственно навязанной пространственной периодичности [285, 268. [c.60]

Кросс [61] исследовал влияние боковой стенки с помощью амплитудного уравнения НВЗ с граничными условиями, воспроизводящими (3.39) в низшем порядке. Оказалось, что функционал Ляпунова для систем валов в пограничном слое минимален, когда валы образуют со стенкой угол, равный 7г/2 с точностью до поправок [c.90]

Не наблюдалось какого-либо влияния боковых стенок на поведение индуцированных валов. В частности, процесс релаксации протекает за времена, малые по сравнению с временами гь и гь/Р передачи воздействия вдоль слоя благодаря теплопроводности и вязкости. Возможно, влияние боковых стенок было дополнительно подавлено вследствие упомянутой буферной роли зазора со свободной поверхностью жидкости вблизи стенок. [c.176]

Влияние боковых стенок. В ситуации, которую мы сейчас рассмотрим, строго говоря, механизма отбора нет, поскольку единственное значение волнового числа не выделено, а лишь сужена полоса его возможных значений. [c.177]

Для плоскостей с координатами л /сс> = 0,2 и л /ш = 0,835 о влиянии боковых стенок можно судить по форме кривой и площади, ограниченной эпюрой. Вязкость модельной жидкости не влияет на характер движения матернала. На рис. 4.34 изображены профили скоростей для раствора полиизобутилена в вазелиновом масле, вязкость которого намного превыщает вязкость глицерина. Тем не менее эпюры по всем продольным плоскостям не изменяются. Но при этом действие положительного градиента давления заметно возрастает. Это видно по увеличению площади той части эпюры, которая характеризует прямой поток. [c.171]

На рис. 44 приведена простейшая схема плоскощелевой коллекторной головки. Допустим, что она представляет плоскощелевую головку равного сопротивления и что начало координат находится в бесконечности. Этим самым мы как бы исключаем из рассмотрения влияния боковых стенок подводящего канала. Рассмотрим течение расплава полимера через такую головку. [c.80]

При анализе процесса движения материала вдоль винтовой канавки, пренебрегая влиянием боковых стенок нарезки червяка, будем рассматривать движение материала как перемещение между двумя бесконечными пластинами, когда одна из них движется, увлекая за собой материал. Это допущение справедливо для каналов, у которых ширина много больше глубины. [c.286]

Если глубина нарезки соизмерима с шириной винтового канала, влияние боковых стенок нарезки червяка проявляется в уменьшении производительности, так как на боковых стенках скорость равна нулю. Для учета влияния боковых стенок, проявляющегося в уменьшении производительности прямого и обратного потоков, вводят форм-факторы Ра и Рр тогда производительность червяка определится следующим образом [c.287]

Определение коэффициента, учитывающего влияние боковых стенок, производится по экспериментальным кривым [c.79]

Здесь Q — объемная производительность N — частота вращения червяка а, Р — геометрические характеристики нарезки червяка a=nD[(t/i)—е] X X os ф hi/2 Р = [ t/i) — е] os ф sin ф /i //(12L) D — наружный диаметр червяка t — ша1 нарезки червяка i — число заходов нарезки червяка е — толщина гребня нарезки в осевом направлении ф — угол подъема нарезки w, к — ширина и глубина нарезки L — длина нарезной части червяка — давление в головке Ыэф — эффективная вязкость резиновой смеси Fd, Fp — форм-факторы прямого и обратного потоков (вво уятся для учета влияния боковых стенок нарезки червяка на характер течения резиновой смеси в нарезке червяка) [c.187]

Здесь следует отметить, что значения, измеренные на эталонных образцах № 1 и 2, не всегда точно совпадают с фактическими значениями для искателя и годны только для сравнительной оценки пригодности искателей. Так, Вюстенберг [1644] показал, что между углом ввода звука, измеренным с помощью электродинамического зонда и с помощью эталонного образца, возможны систематические расхождения. Кроме того, у эталонных образцов во многих случаях оказывают заметное мешающее влияние боковые стенки, если толщина эталонного образца гменьше ширины звукового пучка. [c.256]

Пренебрежение влиянием боковых стенок при эталонных образцах с искусственными дефектами часто приводит к искажению амплитуды эхо-сиГ нала и тем самым к ошибочным результатам. При эхо-импульсном методе можно следующим образом приближенно оценить минимальное расстояние оси звукового луча от боковой стенки, прн котором она не вызывает помех. Отражения от боковых стенок имеют более длинный звуковой путь, чем осевой луч. Если разность в длине пути превышает примерно четыре длины волны, то первые четыре колебания импульса остаются невозмущенными. При коротких импульсах, т. е. в случае приборов и искателей с широкой полосой частот, уже можно различить максимум в этой невозмущенной части импульса отдельно от следующей за ней возмущенной части. Согласно рис. 16.5, а, это приводит к условию [c.344]

В главе 4 рассматриваются факторы, от которых зависит, будут ли устойчивыми двумерные или трехмерные конвективные течения и, следовательно, какие из них смогут осуществиться. Для многих ситуаций, в которых устойчивы трехмерные течения, характерно наличие асимметрии между верхней и нижней половиной слоя ( асимметрии верх—низ ). Устойчивые трехмерные течения могут возникать и в результате развития неустойчивостей двумерных валиковых течений. Наконец, в главе исследуется формирование структур, образованных квазидвумерными валами, а также влияние боковых стенок на эти процессы. Кроме того, описаны основные типы дефектов валиковых структур. [c.10]

То наивероятнейшее волновое число кр, которое валиковая конвекция должна в конечном счете показать в неконтролируемых условиях — развившись из слабых шумовых начальных возмущений — в бесконечном слое, назовем предпочтительным (preferred — отсюда обозначение f p), или оптимальным. Будем рассматривать это волновое число как внутреннюю характеристику валиковой конвекции, определяемую параметрами режима — числами Рэлея и Прандтля, а также граничными условиями на горизонтальных поверхностях слоя. Если реальные условия эксперимента мало отличаются от указанных идеализированных (в частности, нет заметного влияния боковых стенок), будем называть найвероятнейшее к наблюдаемым предпочтительным волновым числом. [c.121]

Между тем, влияние боковых стенок получает вполне убедительное объяснение, если исходить из представления о предпочтительном масштабе конвекции. В отличие от случая бесконечного слоя, в ограниченной области подстройка валов под оптимальное волновое число не обязательно требует значительных изменений поля скоростей. Как отмечают сами авторы работы [275], в определенных пределах плавную подстройку валов в основном объеме резервуара могут обеспечить пофаничные слои у боковых стенок. И даже если нельзя приблизиться к оптимуму путем такой плавной подстройки без изменения числа валов, процесс рождения и исчезновения валов также происходит легче в пограничных слоях, где скорость течения понижена (это показано численным интегрированием уравнения диффузии фазы [276]). Понятно, что если пограничные слои оказывают некоторое сопротивление перестройке валов, эта перестройка может иметь пороговый характер — происходить лишь при достаточно больших значениях неоптимальности к-кр. При этом будет существовать полоса допустимых волновых чисел, более узкая, чем в случае структур, заполняющих весь бесконечный слой. Все сказанное должно относиться и к случаю полубесконечной структуры с одной стенкой если ее изначальное волновое число лежит вне указанной полосы, структура будет перестраиваться, и стационарные режимы невозможны. [c.178]

Следует особо отметить, что приблизительно одинаковый характер течения сохраняется только в центральной областн сечения, ограниченной плоскостями 2—4 (см. рис. 4.34). Это составляет только 33% от всей ширины канала. Далее по направлению от центра к периферии картина течения все больше искажается довольно существенным влиянием стенок. В связи с этим одномерная модель плоскопараллельного течения лишь очень приблизительно отражает сущность процесса, так ка опытные данные показывают, что пренебрегать влиянием боковых стенок винтового канала в теоретических рассуждениях не следует. [c.171]

Коэффициенты Рр, Рс, учитывающие влияние боковых стенок и кривизны винтового канала на течение жпдкостп, рассчитываются по формулам [c.186]

При анализе процесса движения материала вдоль винтовой канавки будем, пренебрегая влиянием боковых стенок нарезки червяка, рассматривать движение материала как перемещение между двумя бесконечными пластинами, когда одна из них движется,увлекая за собой материал. Это допущение справедливо для каналов, у которых ширина много больше глубины. Уравнение движения материала йР йг = д У1ду ). Граничные условия У = О при у = 0 V = при у = Н. Решение уравнения движения имеет вид [c.186]

Опыты по оценке влияния боковых стенок позволили определить оптимальные размеры реактора для промышленной установки на базе ускорителя IR E с энергией 4,5 Мэе и мощностью пучка 9 кет длина 60 см, ширина 20 см и высота 5 сМ (толщина слоя латекса 2,5 см). [c.139]

НОМ хонейкомбом, входным конфузором и тремя дополнительными экранами из мелкой сетки, установленными после конфузора. Были измерены профили средней скорости и возмущений, вводимых вибрирующей лентой. Изучая пространственное развитие возмущений, авторы построили кривую нейтральной устойчивости. Ими найдено критическое число Рейнольдса ReL = 2195. Такое низкое его значение объясняется влиянием боковых стенок как на структуру среднего течения, так и на развитие возмущений в нем из-за малого отношения ширины канала к его высоте (н /А = 8). [c.101]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология