Коэффициент сопротивления некоторых элементов

Коэффициент сопротивления трубопровода определяется как арифметическая сумма коэффициентов местных сопротивлений его отдельных элементов, таких как сужения, расширения, вход, выход, повороты и т. д., и коэффициентов сопротивления трения прямолинейных участков, которые содержатся в специальной справочной литературе [20]. Коэффициенты местных сопротивлений некоторых типовых элементов сбросных трубопроводов приведены в табл. 3. Безразмерную величину [c.26]

В изогнутых трубках н коленах направление течения изменяется. Значения коэффициентов местных сопротивлений для различных конструктивных элементов (обводы, колена, закругления, Т-образные элементы и т. д.) приведены в технических справочниках. В некоторых случаях эти значения даются в виде эквивалентной длины прямого участка трубы (см, табл. 45) это означает, чтр расчет производится с учетом нормального коэффициента сопротивления трения в трубке, но вместо длины I в расчеты вводят равноценную длину, которая приведена в таблицах для данной фигурной части или арматуры. [c.171]

В некоторых случаях осуществляется выпуск потока из центробежного вентилятора через диффузор или отвод в короб [87] (см. диаграмму 1.8.9-14). На той же диаграмме приведены коэффициенты сопротивления составных элементов (диффузор, отвод, короб) за вентиляторами с лопатками, загнутыми назад. [c.455]

На диаграмме 1.8.1-23 показаны некоторые схемы входных элементов вентиляторных установок с осевыми вентиляторами общепромышленного назначения. Там же для различных условий входа и режимов работы вентилятора приведены значения коэффициентов сопротивления входных элементов по рекомендациям, разработанным [c.130]

Подробные данные о коэффициентах сопротивления элементов трубопроводов, арматуры и различных аппаратов коммуникации приводятся в литературе [27]. Значения коэффициентов для некоторых простейших элементов или узлов коммуникации представлены в табл. У .2. При сопряжении каналов различного проходного сечения значения отнесены к меньшей площади 1. Для отнесения значений к большей площади — /2 они должны быть умножены на отношение [c.240]

Полученные в результате исследований Л. А. Бычковой значения коэффициентов местного сопротивления некоторых выходных элементов вентиляционных установок приведены в табл. 3.2. [c.100]

III-1. Удельное сопротивление q и температурный коэффициент сопротивления а некоторых элементов [c.40]

Перепад давления в зернистом слое определяется из /э по уравнению (11.84). Величины констант Козени К приведены в табл. II. 1 значения Кж для слоя из элементов с гладкой поверхностью, пересчитанные из данных некоторых авторов, приведены в табл. 11.6. Причины разброса /Си, так же как и К, видимо, связаны с образованием слоя регулярной структуры в области, близкой к стенке аппарата (см. раздел 1.4). Как показано в разделе 11.7, в области Кеэ>100 коэффициент сопротивления /э для кубической упаковки слоя из шаров почти вдвое ниже, чем эта же величина для слоя из шаров с изотропной упаковкой. В связи с этим измерения [68, 74], проведенные при относительно небольших Оца/(1, дали заниженные значения Кш- [c.89]

Болометры из термисторных материалов (смесь окислов никеля, марганца и кобальта) описаны в работах [68] и [8]. Этот материал обладает большим отрицательным температурным коэффициентом сопротивления и малой проводимостью. Чувствительный элемент таких болометров имеет толщину около 10 мк и поддерживается стеклянной или кварцевой подложкой, так как материал элемента очень хрупок. Контакт с подложкой увеличивает скорость отвода тепла от чувствительного элемента, что уменьшает постоянную времени приемника за счет некоторого снижения его чувствительности. [c.27]

Приводим некоторые из экспериментально найденных коэффициентов сопротивления элементов оптимальной системы, определение которых производилось на гидравлических и аэродинамических моделях (табл. 28-4 и 28-5). [c.434]

Применение интегрального метода к изотермическому течению было уже показано в гл. 13. Мы записали некоторое приближенное выражение для распределения скорости в пограничном слое, и к элементу этого слоя применили уравнение баланса импульса. Отсюда затем получалось выражение для коэффициента сопротивления на поверхности пластинки. Уравнение распределения скорости (13. 95) имело вид [c.328]

НЫХ И некоторых других реагентов п статических условиях достаточно стабильны, но в динамических процессах их реологические качества падают. Это относится не только к вязкости, но и к способности полимеров снижать потери на трение при их движении (эффект Томса). Например, при циркуляции полимерных растворов в системе, состоящей из центробежного васоса, регулировочного вентиля, трубопровода длиной 4 м и диаметром 21,3 мм и мерной емкости, коэффициент гидравлического сопротивления уменьшается в 4—б раз. Одновременно снижается и вязкость растворов. Указанные явления наблюдаются во всем исследованном диапазоне растворов (от 0,015 до 0,17о ). Механизм изменения во времени реологических свойств полимерных растворов в динамических условиях, вероятно, объясняется механической деструкцией молекулярных ассоциатов под действием повышенных напряжений в насосе и в элементах с повышенным местным сопротивлением. [c.108]

Сублимация большой массы вещества при атМосферном давлении с удовлетворительной скоростью происходит только при температурах, близких к температуре его возгонки. Но при отгонке основы не рекомендуется превышать 800°С. Низкие температуры сублимации позволяют использовать нагревательные печи сопротивления, свести к минимуму загрязнение проб и потери летучих примесей. На воздухе без существенных осложнений при этом могут быть отогнаны I, 2п, Аз, 5Ь. Прочие элементы интенсивно окисляются при температуре сублимации. Как правило, коэффициент обогащения в методах концентрирования, основанных на отгонке металлов, определяется количеством остающихся после отгонки нелетучих окисных соединений. Чтобы избежать интенсивного окисления, сублимацию проводят в потоке инертного газа или в вакууме. Чистые вещества, для которых разработаны методы спектрального анализа с предварительным концентрированием примесей в остатке после отгонки основы, и некоторые условия отгонки представлены в табл. 32. [c.251]

Для кремния предельная чистота, необходимая для ряда применений, еще далеко недостаточна. Так, чтобы кремний обладал собственной проводимостью нри комнатной температуре, концентрация примесей в нем не должна превышать 10 см , при этом удельное сопротивление его будет составлять 2,3-10 ол1-см. В настоящее время некоторые образцы имеют концентрацию активных примесей 10 слг , а удельное сопротивление 2-10 ом-см. Повышение чистоты кремния позволило бы, например, повысить к.п.д. солнечных элементов с 15 до 22—25 %. Это приобретает сейчас (в связи с проблемой энергетики) огромное народнохозяйственное значение. Кроме того, тогда удалось бы создать такие приборы, как аттенюаторы на р- -тг-диодах с рекордно низкими начальными потерями СВЧ-мощности и улучшить разрешение кремниевых счетчиков заряженных частиц. Основными трудноизвлекаемыми примесями в кремнии являются бор, кислород, медь. Трудность очистки от бора обусловлена тем, что для него коэффициент распределения больще единицы, поэтому он не удаляется при зонной перекристаллизации. Кислород и медь попадают из исходного сырья и атмосферы, а также из материалов аппаратуры. [c.155]

При этом одновременно протекающие процессы конвективной и молекулярной диффузии заменяются раздельно и последовательно протекающими процессами нестационарной диффузии и мгновенной заменой контактирующих элементов жидкости, каждый из которых остается неподвижным в течение времени обновления. Само время обновления принимается обратно пропорциональным скорости конвективного потока. Этот прием аналогичен съемке непрерывного процесса с помощью киноаппарата. Отсюда следует неопределенность и некоторый произвол в выборе периода обновления. Тем не менее приближенное описание процесса киносъемочным методом может дать в ряде случаев правильное качественное, а с точностью до численного коэффициента, и количественное описание процесса, как например, модель Хигби для массопередачи в капле при лимитирующем сопротивлении сплошной среды. [c.66]

Поверхность нагрева, составленная из элементов плохо обтекаемой формы (например, поперечно обтекаемые пучки труб), обладает при заданной скорости большим сопротивлением. Но вместе с тем при умеренных скоростях теплоносителя ей отвечает и большая интенсивность теплообмена, а значит — и меньшая протяженность со всеми вытекающими отсюда последствиями. Таким образом, сопоставляемые поверхности (из хорошо и плохо обтекаемых элементов) становятся эквивалентными по интенсивности теплообмена только при том условии, если в первой из них теплоноситель движется с большей скоростью. По сути дела это означает, что в случае поверхностей, составленных из элементов плохо обтекаемой формы, можно применять меньшие скорости теплоносителя. Благодаря этому затрачиваемая мощность уменьшается, влияние вредных сопротивлений с избытком компенсируется и такие поверхности оказываются более выгодными. Однако надо иметь в виду, что возрастание коэффициента теплоотдачи со скоростью происходит быстрее в случае элементов хорошо обтекаемой формы. Поэтому с увеличением форсировки поверхности отмеченные преимущества плохо обтекаемых форм ослабевают, и за некоторым пределом предпочтение, несомненно, должно быть отдано поверхностям, полностью свободным от вредных сопротивлений. [c.241]

Коэффициент местного сопротивления зависит главным образом от геометрических параметров рассматриваемого элемента трубы, а также от некоторых общих факторов движения среды. [c.183]

Вольт-амперные характеристики резистивных элементов линейны в широком интервале токов температурный коэффициент сопротивления резистивных элементов не более 30-10- 1/°С, допустимое отклонение сопротивления составляет 15%. Для уменьшения допустимого отклонения сопротивления резистивного элемента на некотором расстояний от контакта 1 выполняются сквозные юстировочные отверстия 2 (рис. 2.37,а). Сопротивление резистивных элементов после юстировки зависит от диаметрэ и количества юстировочных отверстий. [c.121]

Коэффициент сопротивления является здесь некоторым эффективным коэффициентом, учитывающим потерю давления как от трения газа о поверхность насадочных тел, так и от изменения скорости и направления газового потока при протекании его по каналам между элементами насадки. Коэффициент зависит от режима движения газа й является функцией критерия КСг-Для определения Аэров рекомендует [68] двучленные формулы, применимые при ламинарном и турбулентном режимах. К таким формулам относится формула Эргуна [69] [c.409]

Принцип работы вакууметров Пирани и термопарного основан на изменении теплопроводности с давлением. При низких давлениях теплопроводность линейно возрастает с увеличением давления. Эти вакууметры работают таким образом, чю в них поддерживается постоянная подача энергии к нагреваемому элементу. Элемент состоит из нити или пластинки, изготовленной из некоторых металлов (таких, как вольфрам, никель или платина), имеющих большой температурный коэффициент сопротивления и не подвергающихся воздействию газов или паров, давление которых измеряется, при температурах нити. Когда давление возрастает или уменьшается, потеря тепла от нагретого элемента будет происходить с разной скоростью и тем самым приводить к изменению температуры. Поэтому такого рода вакууметры сводятся к устройству для измерения температуры нагретого элемента. [c.487]

При движении пара в слое насадки происходит потеря давления не только от трения, но и от изменения скорости и направления газового потока при протекании его по каналам цежду элементами насадки. Поэтому по аналогии с сопротивлением сухой насадки вместо / р целесообразно ввести некоторый эффективный коэффициент сопротивления Сэ, учитывающий эти два явления. Тогда [c.85]

Болометр. Болометр, подобно радиационной термопаре, реагирует на температурные изменения, производимые в приемнике поглощенным инфракрасным излучением. Он обычно представляет собой металлическую или полупроводниковую полоску, обладающую большим температурным коэффициентом сопротивления. Полоска питается постоянным током, который определяется нагрузочным сопротивлением и сопротивлением чувствительного элемента, последнее примерно в 10 раз меньше. Обычно для питания болометра применяют постоянный ток, но в некоторых системах успешно применяли и переменный. В любом случае ток питания болометра не должен попадать на вход усилителя. Это достигается либо мостовой схемой питания болометра, либо блокирующей емкостью при питании переменным током. Обе схемы подключения приведены на рис. 8. Элементы цепи А подбираются так, чтобы обеспечить оптимальную чувствительность болометра, максимальный коэффициент усиления в трансформаторе и минимальный джонсоновский шум в первичной обмотке трансформатора. Для этого необходимо, чтобы отношение со- [c.25]

Полупроводники (термисторы) обладают, примерно, в 10 ра" больши.м температурным коэффициентом сопротивления, чем вольфрамовые или платиновые проволоки, обычно применяемые в катарометрах. Поэтому можно было бы ожидать, что полупроводники существенно чувствительнее измерительных элементов с раскаленными проводниками. Однако сопротивление измерительного элемента и допустимая сила тока играют большую роль в качестве факторов, определяющих практический предел чувствительности. В случае использования полупроводника можно иметь лишь сравнительно низкую силу тока чувствительность достигает некоторого максимального значения, а затем, при дальнейшем повышении силы тока, снова убывает, а раскаленные проводник11 обнаруживают при повышении силы тока возрастающую чувствительность ячеек. [c.44]

НИХРОМ, общее название группы сплавов на основе Ы , содержащих Сг (15—20% ), А1 (до 3,5% ), Si (до 1,5% ), мик- юдобавки РЗЭ и др. Обладают высокой жаростойкостью (до 1250 °С) в сочетании с высоким электрическим сопротивлением (1,05—1,40 мкОм-м) некоторые марки отличаются малым температурным коэффициентом электрического сопротивления ( 1 10 Применяется в виде лент и проволоки для изготовления нагревательных элементов электрических печей, прецизионных резисторов. [c.389]

Из уравнения (209) видно, что разность результирующих потоков у поверхности нагрева и у ограждающей поверхности будет тем больше, чем больше коэффициент отражения (р ) ограждающей поверхности. Чем больше рк, тем меньше расход тепла с охлаждающей водой, поэтому для рефлекторных печей состояние отражающей поверхности имеет решающее значение. Относительно низкая температура отражающей поверхности нужна для сохранения высокого коэффициента отражения (ом. рис. 150). Хотя в принципе возможны н пламенные рефлекторные печи, если окажется практически целесообразным, тем или иным способом (например, с помощью электрического поля) не допускать непосредственного контакта плам ени с отражающей поверхностью [147], но практически пока нашли применение только рефлекторные электрические печи сопротивления (см. рис. 199). Пользуясь тем, что в безокислительной среде уменьшение коэффициента отражения р для некоторых сплавов происходит медленно, рефлекторные печи можно делать с малым внешним охлаждением при услоени, если ограждающая поверхность будет состоять из поставленных друг за другом отражающих экранов (см. рнс. 199, б). Так, существуют вакуумные печи [216] для термообработки, экраны которых выполнены из стали, легированной молибденом и танталом. Вполне понятно, что чем больше вакуум, тем лучше работают указанные печи, если только не происходит испарения легирующих элементов в вакууме. [c.341]

Такое объединение привело к тому, что на результат измерения оказывает влияние особенность конструктивного выполнения не только распыливающего (центробежного) узла, но и системы подвода топлива к этому узлу. Различие в конструкции и размерах системы подвода топлива значительно влияет на опытные результаты. Исследования форсунки типа ЦККБ (см. рис. 75) показали, что потеря напора до поступления в камеру закручивания (в корпусе форсунки и особенно в распределительном диске) может достигать на некоторых режимах работы (С = 1600 кг я, р = = 20 кГ/см ) до 50% располагаемого напора [203]. Эти потери не являются неизбежными для центробежных форсунок, а характеризуют именно исследуемую форсунку и обусловлены местными сопротивлениями на входе и выходе из распределительного диска (см. рис. 75, а), поворотом струи на входе в завихритель и сопротивлениями на входе в камеру завихривания. Поэтому для получения более точных результатов целесообразно рассчитывать потери по элементам при движении в подводящих каналах, при сужении и расщирении, перед тангенциальными каналами, в тангенциальных каналах и потери, свойственные центробежной форсунке (в камере закручивания). В результате учета указанных потерь расчетный коэффициент расхода всегда меньше, чем для идеальной жидкости. При учете только потерь момента количества движения коэффициент расхода будет выше. Действительный (опытный) коэ( х )ициент расхода может быть больше, чем для идеальной жидкости, что свойственно форсункам с малыми расходами и с высоким значением геометрической характеристики А, либо меньше, что имеет место для форсунок с большими расходами [204 ] и с малым значением А. По-видимому, в первом случае потеря момента количества движения оказывает большее влияние на расход, чем гидравлические потери напора, во втором случае наоборот. [c.181]

Допущения, какие сделаны в методе круговых потоков, приводят к некоторым отклонениям расчетных величин от действительных, так как процесс теплопрохождения через рассматриваемые конструкции значительно сложнее его упрощенного представления методом круговых потоков. Оказывают влияние и мелкие, не учитываемые расчетом тепловые мостики (например, различные крепежные детали), наличие швов в теплоизоляционном слое и ухудшение качества изоляционной конструкции в условиях различных деформаций, каким подвергаются элементы корпуса судна. Влияние сделанных допущений различно. Пренебрежение термическими сопротивлениями теплоотдачи к поверхностям ограждений и термическими сопротивлениями металлических частей конструкции увеличивает расчетный коэффициент теплопередачи против действительного значения. В то же время внесение в конструкцию предполагаемых нетеплопроводных перегородок между зонами преуменьшает результат расчета. Нередко коэффициент теплопередачи, полученный методом круговых потоков, увеличивают на 20%, полагая таким образом компенсировать вероятную погрешность метода. Не соответствует действительности и допущение [c.80]

Следует особо упомянуть о двухпараметрической диффузионной модели. В отличие от однопараметрической (она использует только один параметр — Peg, базирующийся на Е), двухпара-метрическая ДМ учитывает перенос вещества не только в продольном, но и в поперечном направлении. Поэтому здесь наряду с коэффициентом продольного перемещивания Ei фигурирует еще и коэффициент Er, характеризующий интенсивность поперечного (радиального) перемешивания. Появление двухпараметрической ДМ обусловлено тем, что в некоторых аппаратах распределение элементов потока по времени пребывания существенно зависит от интенсивности радиального переноса. И поэтому эффективность процесса в таких ХТА в значительной мере определяется поперечным переносом (теплоты, вещества и т.п.). Он может быть затруднен, и тогда диффузионные (при переносе теплоты — термические) сопротивления радиальному переносу игнорировать нельзя он может быть достаточно интенсивен, и тогда надо учитывать выравнивание интенсивных свойств потока (температур, концентраций и др.) в поперечном сечении. Эти эффекты и учитываются коэффициентом Er (в случае теплопереноса — коэффициентом эффективной радиальной теплопроводности Хд). Примерами здесь могут служить химические процессы с высокими тепловыми эффектами в трубках с неподвижным слоем катализатора (отвод теплоты через слой и стенки трубок) или химические превращения в ламинарно движущихся тонких жидкостньк пленках (заметное выравнивание концентраций реагентов по толщине пленки). [c.643]

Остановимся несколько подробнее на расчетном уравнении К] < 1с- Слева стоит известный для данной функции коэффициент интенсивности напряжений, а справа - экспериментально найденный предел трещиностойкости в виде функции разрушающего напряжения = 1с (сГс). По сути последнее выражение есть не что иное, как уравнение диаграммы трещиностойкости (т.е. зависимость 1р от Ос). Теперь надо сказать о том, что механическая характеристика, полученная на стандартном образце, вовсе не обязана иметь ту же числовую величину и для некоторой конкретной детали. Особенно это относится к так называемым критическим и закритическим характеристикам. Не останав.ииваясь здесь на пояснении этих двух определений, укажем только, что для большей достоверности и уверенности полученное уравнение диаграммы трещиностойкости 1с - 1с (о с) действительно отражает сопротивление разрушению данной детали, же.пательно 1с определять на натурном или полунатурном образце, хотя бы в общих чертах отражающих форму элемента конструкции. Для типовых видов конструкций возможно определять так называемый конструкционный фактор который связывает предел трещиностойкости образца (т.е. материала) с пределом трещиностойкости элемента конструкции или детапи по формуле I " =4 Так, например, на основании экспериментов по растяжению плоских образцов разной ширины установлено, что [c.236]

Компактные теплообменники отличаются большим разнообразием внешних форм и еще большим геометрическим разнообразием внутренних поверхностей, разделяющих потоки теплоносителей. При таком раз1нообразии не может не возникать некоторого дублирования типоразмеров компактных теплообменников. Для того чтобы пояснить терминологию, используемую в этой главе, на рис. 12.1 показана одна из разновидностей основного элемента компактных теплообменников, называемого насадкой. Насадка состоит из двух параллельных пластин и металлических соединительных полос, скрепленных с пластинами. Такое расположение пластин и соединительных полос обеспечивает создание каналов для потока теплоносителей, а также основной и развитой (вторичной) поверхности. Ранее, Б первой главе, отмечалось, что если на равном расстоянии )т двух пластин провести плоскость, то каждую половину соединительных металлических полос можно-рассматривать как продольное ребро. В гл. 8 было описано, как две или несколько одинаковых насадок соединялись посредством разделительных пластин. Такая коиструкция была названа пакетной или сандвичевой . Тепло подводится к насадке через одну или через обе крайние пластины, а отводится от разделительных пластин и ребер к потоку, движущемуся через насадку, при постоянном среднем значении коэффициента теплоотдачи. Поэтому при анализе насадка рассматривается как оребренный канал, а не как теплобменник жидкость — жидкость . Использование пакетной конструкции особенно целесообразно, когда коэффициент теплоотдачи к жидкости мал по сравнению с количеством тепла, которое может быть подведено к пакету посредством теплопроводности при данной площади поверхности теплообмена, заключенной в наса1дке. Естественно, следует иметь в виду, что по мере увеличения числа ребер в насадке ее гидравлический радиус и коэффициент теплоотдачи к теплоносителю уменьшаются, в то время как гидравлическое сопротивление существенно возрастает. [c.418]

Как в силитовых, так и в глобаровых элементах, предназначенных для работы при высоких температурах, содержание карбида кремния достигает 96—98%, примеси свободного кремния, углерода, окиси кремния и некоторых других веществ в сумме составляют 4—2%. Удельное сопротивление карборундовых нагревательных элементов находится в пределах 1000—2000 ом-мм /м, причем их температурный коэффициент электрического сопротивления изменяется в зависимости от температуры, состава и структуры материала, а также от величины удельного сопротивления в холодном состоянии. На рис. 65 показан характер изменения сопротивления для некоторых карборундовых элементов в зависимости от температуры, [c.168]

Для цементированных грунтов капиллярная модель имеет некоторые предпосылки с физической точки зрения, однако для насыпного слоя модель с областями неравнодоступных объемов имеет гораздо большее обоснование. Наличие в промежутках между зернами застойных областей со слабой циркуляцией жидкости в них объясняет и значительную разницу между коэффициентами гидравлического сопротивления (раздел 11.8) и тепло- и массообмена для отдельного зерна (раздел V. 5) в свободном потоке и зернистом слое в области Неэ<50. Модель с застойными зонами, в которой скорость диффузии определяется в значительной мере молекулярным переносом [34], хорошо объясняет тот факт, что в области Неэ<200 коэффициент продольной дисперсии сильно зависит от коэффициента молекулярной диффузии примеси в основном потоке (рис. IV. 18, стр. 230). Рассматриваемая в некоторых более ранних работах [20, 21] модель зернистого слоя, в которой промежутки между элементами слоя принимались за отдельные последовательно расположенные камеры полного перемешивания, может считаться частным случаем модели с застойными зонами в области Нбэ>200. В области малых значений Кеэ модель камер перемешивания не объясняет большого различия коэффициентов молекулярной диффузии в стационарном и переменном по времени полях концентрации. Некоторые особенности процесса хроматографического разделения плохо сорбируемых. веществ могут быть объяснены наличием малодоступных или непродувае-мых объемов между зернами [8, стр-. 30 и сл.]. [c.209]

Если необходимо обеспечить почти полное устранение температурного дрейфа, применяют более сложные схемы термокомпенсации, сущность которой заключается во в1ведении в схему каскада некоторого термочувствительного элемента. Величина сопротивления последнего под действием температуры должна изменяться таким образом, чтобы произошла полная компенсация тепловой составляющей коллекторного тока. В ряде случаев роль такого термозависимого сопротивления выполняет полупроводниковый диод, включенный в непроводящем на-Оравлении. С повышением температуры обратное сопротивление диода снижается. Иногда в качестве термокомпенсирующего элемента целесообразно применять полупроводниковое сопротивление с отрицательным температурным коэффициентом — термистор. Применение термокомпенсирующих элементов предусматривает индивидуальный подбор их для схемы конкретного усилителя. Это затрудняет взаимозаменяемость элементов схемы. Поэтому в многокаскадных усилителях используют полупроводниковые балансовые каскады, где дрейфовые токи в двух усилительных каналах одинаковы по величине и противоположны по направлению (относительно выхода схемы). [c.67]

Последующие ошибки могут быть связаны с самой системой регистрации. Например, при собирании ионов коллектором приемника энергии ионов вполне достаточно, чтобы выбить из материала коллектора электроны (вторичная электронная эмиссия), в результате чего потенциал коллектора повышается и, следовательно, вносится систематическая ошибка. В общем случае эффективность вторичной электронной эмиссии зависит от энергии иона и свойств материала коллектора. Полностью этот эффект не изучен. Некоторую интерпретацию эджекций из металлической поверхности дал Гош [99] и Измайлов [100]. Кроме того, анализируемое вещество можег осаждаться на коллекторе в виде нейтральных молекул, изменяя тем самым характеристики материала коллектора, что также влечет за собой ошибку. Причиной такого эффекта при регистрации изотопов урана может служить тот фа1кт,1у что когда ионы иГс, + с высокой энергией ударяются о поверхность коллектора, получается разбрызгивание материала коллектора с освобождением нейтральных молекул и положительных ионов. В результате этого ионы иГа + будут формировать монослой ир4. Сама электронная схема также не свободна от искажений, особенно в случае применения электронных умножителей. Нелинейность входных высокоомных сопротивлений (зависимость от напряжения), вариации коэффициента усиления усилителя постоянного тока, погрешность компенсационных схем [72, 76] и выходных регистрирующих приборов —все эти ошибки приводят к большому искажению результатов при измерении распространенности изотопов элементов. Иногда приходится калибровать отдельные узлы масс-спектро-метра. Например, сул1мар1Ное искажение, соответствующее регистрационной части маос-спектро-метрической установки, в которое входят все погрешности индекса (И) (согласно нашей схеме), может быть учтено либо при помощи калибровки прибора моноизотопами [97], либо посредством специального приспособления в предусилителе приемника, состоящего из двух эталонных емкостей, после-10- 147 [c.147]

Допущения, какие сделаны в методе круговых потоков, приводят к некоторым отклонениям расчетных величин от действительных, так как процесс теплопрохождения через рассматриваемые конструкции значительно сложнее его упрощенного представления методом круговых потоков. Оказывают влияние и мелкие, не учитываемые расчетом тепловые мостики (например, различные крепежные детали), наличие швов в теплоизоляционном слое и ухудшение качества изоляционной конструкции в условиях различных деформаций, каким подвергаются элементы корпуса судна. Влияние сделанных допущений различно. Пренебрежение термическими сопротивлениями теплоотдачи к поверхностям ограждений и термическими сопротивлениями металлических частей конструкции увеличивает расчетный коэффициент теплопередачи против действительного значения. В то же время внесение в конструкцию предполагаемых нетеплопроводных перегородок между зонами преуменьшает результат расчета. Нередко коэффициент теплопередачи, полученный методом круговых потоков, увеличивают на 20%, полагая таким образом компенсировать вероятную погрешность метода. Не соответствует действительности и допущение о равенстве температуры стальных частей конструкции температуре наружного воздуха. Несомненно, что температура стальных включений в изоляцию ниже температуры наружного воздуха, В ряде случаев это обстоятельство является причиной конденсации водяного пара из воздуха на наружной обшивке судов-холодильников в местах примыкания к ней стальных ребер (стального набора). Ввиду сложности действительной картины процесса в ответственных случаях производят проверочные испытания отдельных участков изоляционной конструкции в натуральную величину или их моделей в условиях ожидаемых температур. Хорошие результаты, особенно в случаях сложной конфигурации металлических элементов, дает применение экспериментального метода электротепловых аналогий. [c.116]