Минимальное количество абсорбента

Минимальное количество абсорбента [c.125]

Зная техническую растворимость ацетилена в выбранном растворителе, нетрудно определить минимальное количество абсорбента, необходимое для поглощения любого количества ацетилена при заданных параметрах процесса поглощения [c.126]

В аппаратуре и количеству абсорбента с верха выходит сухой газ с минимальным содержанием целевого компонента, при определенной температуре, давлении и подаче тощего абсорбента в верхнюю абсорбционную часть. [c.160]

Снижение равновесного давления двуокиси углерода над раствором яри его охлаждении [ ]предопределяет повышение качества очистки при более грубой регенерации абсорбента и требует меньших затрат тепла на регенерацию. Однако чрезмерное снижение теипературы потока или значительное увеличение его доли может привести к охлаждению раствора на выходе из абсорбера, что потребует дополнительных затрат пара на нагрев абсорбента до температуры кипения при регенерации.Следовательно, для заданного остаточного содержания двуокиси углерода в очищенном газе при разделении и охлаждении части потока абсорбента необходимо определенное соответствие между температурой охлаждаемого потока и его количеством, обеспечивающее проведение процесса с минимальными энергетическими затратами. Поэтому однозначные рекомендации по температуре и доле охлаждаемого потока независимо от требований, предъявляемых к очистке, не являются вполне экономически обоснованными. [c.96]

Наиболее выгодные условия процесса абсорбции могут быть установлены технико-экономическими расчетами. Обычно целесообразным оказывается вариант, предусматривающий применение абсорбера с повышенным числом тарелок и сравнительно небольшим удельным расходом абсорбента, несколько превышающим минимально необходимое его количество. [c.230]

Выходящий с низа абсорбера раствор, содержащий некоторое количество кислого газа, вместе с потоком исходного газа вновь поступает в теплообменник. В настоящее время этот процесс находит ограниченное применение для реабсорбции кислых газов из отнарных колонн обычных установок очистки его применяют в случаях, когда необходим последующий транспорт кислого газа в виде раствора в абсорбенте объем раствора должен быть минимальным. [c.28]

Исследования проводились по программе, позволяющей рассчитывать колонны с неограниченно большим числом теоретических тарелок. Оптимальное место подачи питающей смеси определялось из условия получения минимального числа тарелок при данном орошении. В качестве примера рассмотрим процесс ректификации насыщенного абсорбента для выделения из него концентрированного этилена (второй класс фракционирования). Термодинамические условия работы этой колонны были выяснены ранее (см. стр. 170). Составы и количества исходной смеси, дистиллята и кубового остатка приведены на стр. 165. [c.195]

Общее количество поглощаемого 50г 1000 кг. Отсюда минимальное юэ-личество абсорбента (воды) [c.67]

Важным аспектом рассматриваемой технологии является соотношение производительности по углю и сере. Как показывает анализ, это соотношение может изменяться в широких пределах и определяется назначением и мощностью установки. В случае энергетического назначения установки нагрузка по сере минимальная, определяемая из условия получения требуемого количества абсорбентов для переработки дымовых газов. В то же время такие установки перспективны для промышленных комплексов, например, металлургических, по производству минеральных удобрений и т.п. Здесь, наряду с выработкой тепловой и электрической энергии, установки позволят перерабатьшать выхлопные газы (СО , 80 , N0 ) всего комплекса. [c.245]

Величины V, г/н, Ук и обычно известны. Часто также задана и величина Ск- В этом случае возможно непосредственное вычисление расхода поглотителя. Если же конечная концентрация извлекаемого вещества Ск не задана, то необходимо предварительно определить ее. Для этого сначала вычисляют из условий равновесия величину с — равновесную концентрацию извлекаемого вещества в абсорбенте. Подставив это значение в уравнение (VII. 6), можно найти 1мин — минимальное количество поглотителя, Это ко- [c.398]

При эксплуатации современных абсорбционных установок абсорбент и десорбепт обычно содержат извлекаемые компоненты, поэтому следует учитывать их влияние на расчетные показатели. Определение количеств абсорбента и десорбента выполняется нами через их минимальные количества и коэффициент избытка, зависящий от числа теоретических тарелок и величины коэффициента извлечения ключевого компонента. [c.212]

Выделяющееся тепло расходуется на испарение бензола и хлорбензола. Образующиеся пары вместе с хлороводородом (хлор отсутствует) отводят из верхней части реактора и охлаждают в графитовом теплообменнике 2 до температуры ниже0°С. Сконденсировавшийся бензол возвращают в реактор, а хлороводород, содержащий минимальное количество бензола, направляют в абсорбер 4 для окончательного улавливания бензола. В качестве абсорбента используют о-дихлорбензол, побочно образующийся при хлорировании. [c.259]

Расчет показателей процесса при бесконечно большом числе тарелок представляет практический интерес, так как по нему можно найти м1инимальную подачу абсорбента и тем самым обосновать выбор количества его для расчета реальных аппаратов с конечным числом тарелок. Кроме того, при режиме минимальной подачи абсорбента проще доказать некоторые закономерности рассматриваемых процессов. [c.39]

Из-за отсутствия данных по равновесному составу системы поташ с добавкой гексаметилендиамина (двуокись углерода) был проведен аналогичный расчет для раствора поташа с добавкой 2,5% диэта-ноламина. Результаты, приведенные на рис, 6, показывают, что при одинаковой насыщенности абсорбентов двуокисью углерода раствор поташа с добавкой диэтаноламию требует большего расхода тепла на регенерацию. Однако минимальный обпщй расход тепла, равный 3200 ккал/м СО2, превышает расход тепла на регенерацию неакти-вированного поташа лишь на 80 ккал/ СО2, тогда как содержание углекислоты в регенерированном абсорбенте снижается до I об/об. Активированный раствор поташа регенерируется значительно глубже, и тем самым создается возможность для более тонкой очистки газа при меньшем количестве циркулирующего абсорбента в системе, [c.161]

Газофракционирующий блок. Полнота извлечения сероводорода из газа крекинга зависит от концентрации используемого для этой цели монозтаноламина (МЭА), количественного отношения МЭА к очищаемому газу, температуры МЭА и полноты регенерации его раствора. Концентрация моноэтаноламина должна быть около 15% необходимо, чтобы содержание сульфидов в регенерированном растворе было минимальным. Требуемое соотношение МЭА очищаемый газ достигается с помощью регулятора расхода раствора, подаваемого в абсорбер. Температура абсорбента ниже 50 °С достигается подбором соответствующей поверхности холодильников регенерированного раствора. Температуру низа десорбера не выше 120 °С (при более высокой температуре МЭА частично разлагается) поддерживают изменением количества подаваемого горячего теплоносителя. [c.117]

Для снижения потерь абсорбента обычно промывают отходящие газы водой. Так как вода и К-метйлпирролидон взаимно хорошо растворимы, то количество воды и число тарелок выбирают минимальными. Промывные воды из системы выводят в отдельный аппарат для ректификации. [c.152]

При этом процессе возникают две серьезные трудности окисление сернистого ангидрида с образованием сульфата аммония и потери аммиака в результате испарения. Первую трудность — окисление — можно предотвратить подкислением части циркулирующего абсорбента для выделения сернистого ангидрида с образованием сульфата аммония или тщательным регулированием концентрации сульфата аммония в циркулирующем потоке для удаления излиитних количеств кристаллизацией на отдельной ступени. На заводе в Трейле вследствие наличия установки нейтрализации амлшака кислотой применялся первый метод. Борьба с потерей паров амлшака требует поддержания в абсорберах минимально допускаемой температуры и тщательного регулирования концентрации раствора. [c.160]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология