Охлаждение воздуха в компрессорах

Испарительное охлаждение воздуха в цикловом компрессоре стационарных и транспортных газотурбинных установок (ГТУ) может осуществляться впрыскиванием охлаждающих жидкостей во входное устройство двигателей между ступенями компрессора и в камеру сгорания. [c.59]

Из табл. 9 видно, что увеличение тяги при испарительном охлаждении воздуха впрыском воды в цикловой компрессор ТРД достигается ценой значительного расхода охлаждающей жидкости, что в ряде случаев является неприемлемым для летательных аппаратов. [c.60]

В СССР испарительное охлаждение воздуха в компрессоре применяется на авиационных двигателях АИ-24. [c.61]

Эффективность испарительного охлаждения воздуха впрыскиванием воды во входное устройство ГТ-700-4 и ГТ-700-5 проверена на газопроводах Серпухов — Ленинград (г. Валдай, КС-5) и Бухара—Урал (г. Ташауз, КС-4). Испытания показали, что при подаче воды во входное устройство осевого компрессора ГТУ =0,004 кг/кг воздуха температура воздуха во входном устройстве компрессора снизилась примерно на 9°С, относительная индикаторная мощность ГТ-700-4 увеличилась на 10%, относительный к. п. д. установки увеличился на 9%, а адиабатический к. п. д. осевого компрессора снизился на 4% [13]. В обоих случаях исследований подавалась вода, не подвергавшаяся предварительной обработке. Впрыск воды осуществлялся посредством струйных пневматических форсунок. [c.61]

Дисперсность распыливания жидкостей форсунками, применявшимися для испарительного охлаждения воздуха и газов в компрессорах и двигателях внутреннего сгорания, измеряли на установке, показанной на рис.45. Опытными жидкостями являлись вода, этиловый спирт, дизельное топливо летнее и масло для газотурбинных двигателей. Результаты исследований изложены в работе [42]. [c.94]

Исходные данные для расчетов принимаются из реальных условий испарительного охлаждения воздуха в поршневом компрессоре по данным экспериментальных и промышленных исследований авторов [30, 33, 89]. [c.118]

При осуществлении испарительного охлаждения воздуха в поршневых компрессорах с л=900 об/мин и с продолжительностью процесса сжатия Тс=0,033 с (температура воздуха в конце сжатия /с=204°С) этилового спирта с медианным диаметром капель м=30 мкм испарится в течение процесса сжатия 100% , а воды при тех же условиях только 70%. [c.119]

Работа компрессора с охлаждением воздуха в I ступени через стенку цилиндра 749 34,7 38,7 206,5 100,0 [c.130]

Для охлаждения воздуха (газа) в холодильной установке необходимо затратить дополнительную работу, кроме работы сжатия газа в ступенях компрессора. [c.131]

Хорошие результаты испарительного охлаждения воздуха, поступающего в цикловой компрессор газотурбинной установки (ГТУ), были получены при исследовании эффективности мокрых воздухоохладителей в условиях высокой температуры наружного воздуха [66]. [c.131]

В связи с применением впрыска охлаждающих жидкостей (воды, спирта, аммиака) для форсирования тяги воздушнореактивных двигателей (ВРД) возникла необходимость в методике расчета испарительного охлаждения воздуха в компрессоре ВРД. [c.138]

Полную работу компрессора с учетом испарительного охлаждения воздуха впрыскиванием воды находят по формуле 140 [c.140]

Однако проведенные экспериментальные исследования испарительного охлаждения воздуха в компрессоре впрыскиванием воды не совпали с расчетными. Причиной этих расхождений является неполное испарение впрыскиваемой воды, поэтому реальный политропический процесс сжатия с испарением воды протекал с показателем политропы больше величины показателя условного политропического процесса, рассчитанного на мгновенное и полное испарение впрыскиваемой воды а. [c.141]

СИСТЕМА ИСПАРИТЕЛЬНОГО ОХЛАЖДЕНИЯ ВОЗДУХА В ПОРШНЕВОМ КОМПРЕССОРЕ [c.152]

Коэффициент подачи компрессора при испарительном охлаждении воздуха увеличивается благодаря уменьшению нагрева воздуха, поступающего в цилиндр, а также охлаждению воздуха за счет испарения капель распыленной воды. [c.155]

СРАВНИТЕЛЬНАЯ ЭФФЕКТИВНОСТЬ ИСПАРИТЕЛЬНОГО ОХЛАЖДЕНИЯ ВОЗДУХА В ПОРШНЕВЫХ КОМПРЕССОРАХ ВПРЫСКИВАНИЕМ ВОДЫ И ИЗОБУТИЛОВОГО СПИРТА [c.173]

Сравнительная эффективность испарительного охлаждения воздуха впрыскиванием воды и изобутилового спирта исследована на двухступенчатом поршневом компрессоре [38]. [c.173]

Сравнительные данные показателя адиабаты к н температурной политропы т, I ступени компрессора при испарительном охлаждении воздуха [c.176]

Рис. 74. Зависимость температуры воздуха и относительной иодачи компрессора прн наддуве без испарительного и с испарительным охлаждением воздуха.

Наддув без испарительного охлаждения при р= =3 кгс/см способствует увеличению подачи по сухому воздуху на 20% по сравнению с подачей компрессора без наддува. При работе компрессора с испарительным охлаждением воздуха подача компрессора возрастает на 6% по сравнению с подачей без испарительного охлаждения с наддувом. [c.182]

Наибольший относительный расход конденсата на испарительное охлаждение воздуха в I ступени компрессора 5КГ 100/13 не превышал 0,031 кг/кг сухого воздуха. На этом режиме испарительного охлаждения температура нагнетаемого воздуха снизилась до 4=82,5°С, что на [c.185]

При испарительном охлаждении воздуха износ цилиндров с текстолитовыми кольцами меньше величины износа цилиндров при работе компрессора без испарительного охлаждения, но с чугунными поршневыми кольцами. В цилиндре II ступени из четырех поршневых колец текстолитовыми были заменены второе и третье, а в цилиндрах III ступени из шести колец — первое, четвертое и шестое были заменены текстолитовыми. [c.224]

Следует обратить внимание на нагарообразование при испарительном охлаждении воздуха впрыскиванием дистиллированной воды. Даже при кратковременной работе компрессора с испарительным охлаждением воздуха (т=10 ч) при впр=8—12 г/кг воздуха наблюдается заметное снижение интенсивности нагарообразования. В компрессорном агрегате 5КГ 100/13, работавшем с испарительным охлаждением в течение 10 ч, интенсивность нагарообразования была примерно в 5 раз меньше интенсивности нагарообразования в таком же компрессоре, но работавшем с традиционной системой охлаждения. [c.321]

Нагарообразование при работе компрессора с испарительным охлаждением воздуха [c.322]

Средняя интенсивность нагарообразования масла МК-22 в компрессорах 5КГ 100/13 № 14 и 16 при работе без испарительного охлаждения воздуха неодинаковая. Это объясняется нелинейной зависимостью нагарообразования от продолжительности работы компрессора. В компрессоре Я 14 средняя интенсивность нагарообразования меньше, так как продолжительность опытов для этого компрессора превышает продолжительность опытов по компрессору № 16. [c.322]

Рис. 133. Зависимость относительного нагарообразования масла. МК-22 от относительной продолжительности работы компрессора 5КГ 100/13 с испарительным охлаждением воздуха при впв = 0.08- 0,012 кг/кг воздуха

На рис. 134 показаны опытные данные зависимости нагарообразования в компрессоре 5К.Г 100/13 от относительной продолжительности испарительного охлаждения воздуха. [c.324]

В компрессоре 5КГ 100/13 начало моющего эффекта имело место при следующей относительной продолжительности работы с испарительным охлаждением воздуха I ступень Ч ==0,08, II ступень 4 =0,22, III ступень Ч =0,16. [c.325]

Интенсивному разложению масла в компрессоре способствуют применение несоответствующего масла, чрезмерная подача смазки, высокие температуры сжатия (более 150° С) и недостаточное охлаждение воздуха в промежуточных холодильниках, а кроме того и в рубашках. [c.133]

Установка для производства водорода должна быть оборудована установкой для производства кислорода методом глубокого охлаждения воздуха и последующ им его фракционированием. Установки для производства кислорода могут быть различной мощности (они описаны в литературе [25] и здесь не рассматриваются). На получение 1м О2 затрачивается 2,16—2,88 МДж энергии для привода воздушных компрессоров. В случае применения паровых турбин для компрессоров эта установка может быть по пару связана с установкой для производства водорода, как показано на рис. 59. В турбину подают пар высоких параметров с установки для производства Но, и часть его после турбины отбирают с давлением 3,5 МПа, направляя на конверсию. Такие связи хотя и позволяют экономить топливо, затрудняют эксплуатацию. [c.156]

Охлаждение полости всасывания оказывает доминирующее влияние на производительность и удельную мощность. Водяное охлаждение производится холодной водой, а воздушное — потоком вентилируемого воздуха, который должен быть направлен на головки цилиндров. Рациональное охлаждение ступени компрессора позволяет уменьшить удельное количество охлаждающей воды до I—2 л/м газа. [c.72]

Компрессор снабжен масляным шестеренным насосом, подающим масло из картера к подшипникам. Масло для смазки в цилиндры подается специальным устройством-лубрикатором. Охлаждение воздуха в холодильниках осуществляется после каждой ступени. [c.361]

Опытами, проведенными на ГТ-550 Невского машиностроительного завода им. В. И. Ленина, было установлено, что при относительном расходе воды на испарп-тельное охлаждение воздуха впр=0,040 кг/кг воздуха в компрессоре, имеющим степень повышения давления С=6, основные показатели ГТУ изменились следующим образом температура воздуха за компрессором снизилась с 232,5 до 79,7°С, коэффициент отдачи полезной мощности увеличился с 32,4 до 45,5%, к. п. д. цикла на муфте увеличился с 0,261 до 0,332 (при регенерации Ф=0,75) [57]. [c.61]

Так, при относительном расходе воды на испарительное охлаждение воздуха < =10 г/кг снижение температуры воздуха после первой ступени компрессора 2ВГ составило 17°С, а компрессора ЗИФ-ШВКС-5 только 8°С. Впрыск воды осуществлялся в обоих случаях одинаково— сжатым воздухом при помощи пульверизатора, поэтому и дисперсность капель спектра распыливания воды была примерно одинаковой, а так как время, отводимое на процесс сжатия у многооборотного компрессора ЗИФ-ШВКС-5, примерно в 6 раз меньше продолжительности процесса сжатия у компрессора 2ВГ, то полнота испарения капель воды в полости цилиндра компрессора ЗИФ-ШВКС-5 была меньше, чем в компрессоре 2ВГ. Этим и объясняется неодинаковая величина снижения температуры. В работе обращено внимание на сложный характер изменения мощности, потребляемой компрессором (рис. 37). Как видно, мощность, потребляемая компрессором, снижается по мере увеличения относительного расхода воды на испарительное охлаждение. Наблюдаемое снижение мощности прекращается при 12 г/кг воздуха. При дальнейшем повышении d мощность несколько увеличивается. [c.65]

Работа компрессора при предварительном охлаждении воздуха в мокром воздухоотделителе в сочетании с охлаждением компримируемого воздуха в I ступени через стенку цилиндра 749 34,9 27,8 189.4 103,6 [c.130]

При испарительном охлаждении воздуха удельная работа сжатия уменьшалась по сравнению с внешнеадиабатическим сжатием на 16%, а по сравнению с существующим внешним охлаждением цилиндров на 9% (при А/ =12°С), что и следует учитывать как экономический показатель, так как поршневые воздушные компрессоры, выпускаемые заводами промышленности, не рассчитаны на внешнеадиабатические режимы эксплуатации (за исключением компрессорных цилиндров ГМК). [c.158]

Из рис. 76 видно, что существующая внешняя система охлаждения прокачкой воды через рубашки охлаждения цилиндров компрессоров недостаточно эффективна. В табл. 28 приведены данные снижения температуры нагнетаемого воздуха при переводе компрессора с внешнеадиабатического сжатия на сжатие с внешним охлаждением. [c.184]

Пример. При проведении испытаний в течение т=10 мин (в том числе с впрыском воды во входное устройство компрессора в течение т=5 мин) с относительным расходом воды на испарительное охлаждение воздуха ( впр = 0,0088 кг/кг воздуха, Овпр = 334 мг. Нагарное число топлива Т-1пп при работе ГТД с испарительным охлаждением определяем по формуле (Х.58) [c.275]

Воропай П. И. Эффективный способ охлаждения воздуха в поршневых компрессорах. — Промышленная энергетика, 1963, № 12, с. 24—29. [c.347]

В холодильной технике для получения холода при яебольших разностях температур в испарителе и конденсаторе и при температурах испарения выше 0°С применяют эжекторные холодильные установки. Они находят применение в установках по кондиционированию воздуха для сушки и охлаждения воздуха. Приводятся основные данные пароводяных эжекторных холодильных машин, изготовляемых заводом Компрессор . На рис. 4-4 показана принципиальная схема одной из холодильных машин этого типа. [c.175]

Передвижная установка КС-16/100, выпускаемая Краснодарским компрессорным заводом, также предназначенная для освоения скважин, смонтирована на автоприцепе. Четырехступенчатый шестирядный компрессор 6ГМ-16/100 выполнен на оппозитной базе. Каждая студтень состоит из двух цилиндров третья и четвертая изготовляются с дифференциальными поршнями. Привод от четырехтактного дизеля марки 1Д12Б мощностью 300 кВт. Для зарядки пусковых баллонов сжатым воздухом на лафете установлен дизель-компрессор ДК-200. Охлаждение воздуха — в кожухотрубных холодильниках, а для охлаждения циркулирующей воды и масла служит блок радиаторов. Установка частично автоматизирована. [c.229]

Схема газокомпрессионной холодильной машины и рабочий цикл ее показаны на рис. 9-8 и 9-9. Е оздух сжимается компрессором а ио адиабате 1—2, ж температура его повышается от до ТДалее следует охлаждение его водой по изобаре 2—5 в холодильнике б до температуры 7., охлажденный воздух адиабатически расширяется (5—4) в детандере в, при этом температура его снижается до 1. [c.212]

Мн1м выполняются преимущественно кожухотрубными и элементными, а для более высоких — кожухотрубными, типа труба в трубе и и-образными. Змеевиковые холодильники применяются для различных давлений, но главным образом в малых компрессорах. Радиаторные холодильники применяются при охлаждении воздухом. [c.474]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология