Потери в безлопаточном диффузоре

Рис. 6. 12. Зависимость коэффициента потерь безлопаточного диффузора от эквивалентного угла диффузорности

Рис. 37. Зависимость коэффициента потерь безлопаточного диффузора от угла раскрытия эквивалентного конического диффузора

Коэффициент потерь безлопаточного диффузора определялся по формуле [c.78]

При малой протяженности безлопаточного диффузора, расположенного перед лопаточным, и отсутствии данных о потерях в нем иногда принимают движение газа изоэнтропным. Для этого из системы (IX) необходимо исключить четвертое и пятое уравнения, а в шестом положить Хз = [c.97]

Для безлопаточных диффузоров, отличающихся только шириной, возможно обобщение зависимостей коэффициента потерь от режима работы диффузора. Г. Н. Ден [14] показал, что при Мс, 0,3 характеристики безлопаточных диффузоров с параллельными стенками, у которых относительная ширина изменялась в пределах 63 = б, = [c.157]

Обратный направляющий аппарат. Скорости газа в обратном направляющем аппарате (ОНА) обычно невелики, а числа Маха Мс при входе иа лопатки не превышают 0,2—0,3. Поэтому коэффициент потерь ОНА является одномерной зависимостью t4-e = / ( 4)- Типичная характеристика ОНА показана на рис. 4.24 [14], причем для того чтобы ее получить, необходимо проводить исследования с безлопаточным диффузором или с лопаточным, имеющим поворотные лопатки. При исследовании ОНА в ступени с лопаточным диффузором, имеющим неподвижные лопатки и, значит, практически постоянный угол потока при входе в ОНА, может быть получена только одна точка этой характеристики. [c.159]

Как видно из этих кривых, чем меньше ширина безлопаточного диффузора, тем больше угол з, при котором коэффициент потерь имеет минимальное значение. Напомним, что длина траектории увеличивается с уменьшением угла ад. Следовательно, для [c.183]

Рис. 6. 11. кривые зависимости коэффициента потерь в безлопаточном диффузоре от направления потока на входе в диффузор [c.184]

Как уже упоминалось, в компрессорных машинах стационарного типа безлопаточные диффузоры выполняются в большинстве случаев с параллельными стенками. Согласно опытам фирмы Эшер-Висс , в аппаратах с коническими расходящимися стенками потери получились значительно большими, чем в аппаратах равной ширины [45]. Однако отсюда нельзя сделать вывод, что аппарат равной ширины является наилучшим из всех возможных вариантов профилирования меридионального сечения безлопаточного диффузора. [c.185]

Эти явления можно объяснить соответствующими изменениями структуры потока, происходящими при изменении 63/62 в обоих рассматриваемых случаях. В безлопаточном диффузоре большой относительной ширины активный поток заполняет только часть меридионального сечения аппарата остальная часть занята вихрями и обратными токами. Это приводит к тому, что расход не только не увеличивается с увеличением 63/62, а даже уменьшается. В ступенях с лопаточными аппаратами, где внутри межлопаточных каналов почти не наблюдается отрыва потока, увеличение ширины аппарата в определенных пределах вызывает увеличение сечения потока и способствует увеличению расхода (это явление обеспечивает уменьшение потерь на режимах с большими расходами). [c.198]

Для уменьшения потери на удар при выходе потока из колеса в спиральный кожух в некоторых конструкциях применяют выходные направляющие аппараты. Простейшим аппаратом такого рода является плоский безлопаточный диффузор — плоский щит (рис. [c.28]

Для определения потерь в безлопаточном диффузоре Г. И. Ден [IV—2] провел на НЗЛ ряд опытов на одноступенчатой модели [c.352]

В случае увеличения ширины с возрастанием диаметра (например, конически расходящийся диффузор) достигается только снижение составляющей (уравнение IV—62) составляющая с, не зависит от ширины (уравнение IV—64). В рассматриваемом случае угол а уменьшается, путь трения увеличивается. В результате этого увеличения, а также потерь, связанных с отрывом струи, к. п. д. снижается. Сравнение этих типов диффузора на основании опытов фирмы Эшер-Висс показано на рис. 149. Коэффициенты напора Ф и ТГ) даны для преобразования энергии на выходе из рабочего колеса ( , т) ) и из безлопаточного диффузора (Фд, т ) рабочее колесо в обоих случаях одно и то же. [c.353]

Формула для определения гидравлических потерь от расширения потока в безлопаточном диффузоре при этом имеет следующий вид [c.23]

Угол 0 в безлопаточных диффузорах составляет 30—45°. Испытания показывают, что уже при 0 = 25 30°, ввиду значительных потерь от завихрений и отрыва потока, условия на входе канала практически не влияют на сопротивления [3]. Поэтому коэффициент к в уравнении (17) принимается равным единице. [c.24]

Коэффициент гидравлических потерь от трения в безлопаточном диффузоре представим в виде [c.24]

У концевых ступеней за безлопаточным диффузором устанавливается несимметричная улитка грушевидной формы. Целесообразность применения улитки такого типа подтверждается данными испытаний фирмы Эшер-Висс и других фирм. Уменьшение потерь в ней по сравнению с симметричной улиткой связано с изменением характера вторичных течений, [c.115]

У осевых вентиляторов в связи с тем, что воздух не изменяет направления движения, роль кожуха более ограничена, чем у центробежных. Для уменьшения потерь при выходе потока в спиральный кожух в некоторых конструкциях применяют выходные направляющие аппараты. Простейшим аппаратом такого рода является плоский безлопаточный диффузор — плоский щит (рис. 84, а). Он состоит из двух неподвижных, устанавливаемых в кожухе за колесом дискообразных плоскостей, цилиндрические сечения которых, даже при постоянной ширине диффузора, с увеличением радиуса также увеличиваются, а следовательно, скорость выхода и потеря давления на выход уменьшаются. Между этими плоскостями могут быть помещены лопатки, начальный участок которых устанавливается в соответствии с направлением векторов абсолютной скорости (рис. 84, б). Такое устройство называется лопаточным направляющим аппаратом. [c.102]

При отсутствии потерь в безлопаточном диффузоре момент внешних сил, действующих на газ, равен нулю. Следовательно, момент количества движения единицы массы газа относительно оси вращения остается неизменным, и, таким образом, окружная составляющая скорости изменяется по закону постоянной циркуляции [c.79]

Для определения коэффициента потерь в безлопаточном диффузоре Г. Н. Ден предложил следующую зависимость [c.82]

Лопаточному диффузору обычно предшествует укороченный безлопаточный диффузор, в котором происходит выравнивание потока, весьма неравномерного после колеса. Безлопаточный диффузор улучшает работу лопаточного диффузора, особенно на нерасчетных режимах, и уменьшает шум. Особенно необходимо применять безлопаточный диффузор при сверхзвуковой скорости газа на выходе из рабочего колеса, так как при Мс, > 1 неизбежны скачки уплотнения при входе на лопатки диффузора, увеличивающие потери. [c.85]

Испытания о. н. а., установленного за безлопаточным диффузором, показали, что при отклонении от расчетного режима коэффициент потерь резко увеличивается вследствие срыва потока при больших значениях или неоднородности его при малых Фз при расчетном режиме 4-6 0,45. [c.90]

Другой причиной снижения максимального к. п. д. ступени является то, что при увеличении М увеличиваются числа М в отдельных сечениях ступени (Мц,,, M J, в связи с чем возрастают коэффициенты потерь. При высоких М , когда числа М в набегающем потоке достигают или превышают М р, появляются волновое сопротивление и скачки уплотнения, что приводит к увеличению потерь и снижению к. п. д. Когда числа М достигают значения, равного М ах7 происходит запирание сечения, и характеристика становится вертикальной. При безлопаточном диффузоре, не имеющем строго выраженного расчетного режима, явления снижения максимального к. п. д. и смещение его по безразмерной характеристике выражены слабее, чем при лопаточном. [c.114]

Безлопаточный диффузор. Этот тип диффузора (см. рис. 35) представляет собой кольцевое пространство, скорость течения газа в котором понижается из-за увеличения радиуса. Боковые стенки обычно выполняют параллельными, так как при расширяющихся диффузорах увеличивается путь газа, а следовательно, и потери. [c.147]

Расчет потерь и состояния газа после выхода из безлопаточного диффузора может быть выполнен по методике, изложенной в гл. П. [c.147]

Для улитки, установленной за безлопаточным диффузором или непосредственно за колесом (бездиффузорная улитка), с учетом потерь в диффузоре и в самой улитке с помощью коэффициентов ктр.а и ктр,ул уравнение (147) можно представить в виде [c.154]

Потери давления в безлопаточном диффузоре [c.526]

Т. е. диффузор с параллельными стенками имеет больший наружный диаметр, чем расширяющийся. В диффузоре с параллельными стенками уменьшается, прежде всего, окружная составляющая Сц, а затем меридиональная скорость с , в коническом же диффузоре с уменьшением скорость уменьшается быстрее, чем в диффузоре с параллельными стенками. Поэтому в последнем случае часто возникает опасность слишком большого понижения скорости, что вызывает отрыв струи в диффузоре и вследствие этого ухудшение к. п. д. На фиг. 356 приведены характеристики и кривые к. п. д. для диффузора с параллельными стенками и для конического диффузора по опытам фирмы Эшер-Висс, причем коэффициенты напора ф и адиабатические к. п. д. даны для преобразования энергии на выходе из рабочего колеса (ф т, ) и на выходе из безлопаточного диффузора ((ро т,д). У обеих конструкций измерения производились при одном и том же рабочем колесе и при равных условиях входа, поэтому диффузорные потери могут сравниваться непосредственно. Коэффициент напора н к. п. д., отнесенные к выходу из рабочего колеса, в расчетной точке приняты за 1,0, т. е. за 100%. [c.528]

Угол потока на входе в лопаточный диффузор с учетом потерь на трение в безлопаточном диффузоре [уравнение (569)] [c.530]

По уравнению (573) находим потери в безлопаточном диффузоре [c.544]

Однако потери в безлопаточном пространстве относительно больше, поэтому к. п. д. нормальной ступени с лопаточным диффузором в расчетной точке выше, чем к. п. д. ступени с безлопаточным диффузором. [c.623]

Анализ имеющегося опыта приводит к выводу, что с уменьшением угла 2 выхода газа из рабочего колеса потери в безлопаточном диффузоре растут. Вследствие этого при углах мен ,ших 18- 22° применяют лопаточные диффузоры. Величина угла зависит главным образом от отношения [c.69]

В безлопаточном диффузоре теоретически возможен переход от сверхзвукового течения к дозвуковому без скачков уплотнения и связанных с ними потерь энергии. [c.234]

Статическая температура при выходе из безлопаточного диффузора, К Коэффициент изоэнтропности течения в безлопаточном диффузоре Число политропы сжатия в безлопаточном диффузоре Удельная работа, потерянная в без-лопаточном диффузоре, Дж/кг Коэффициент потерь безлопаточного диффузора [c.269]

Безлопаточный диффузор всегда имеется в центробежном компрессоре или в виде самостоятельного диффузора, или в виде безлопаточного кольцевого участка, предшествующего лопаточному или канальному диффузору. Если радиальная протяженность кольца невелика, то кольцевой безлопаточный участок можно рассматривать совместно с лопаточным или канальным диффузором, однако в этом случае все потери правильнее определять в зависимости от угла натекания потока и числа Маха М , по абсолютной скорости при входе на лопатки. Для определения этих величин все равно необходимо оценить изменение параметров прн движении газа по кольцевому безлопаточиому участку, которое может быть значительным, особенно если его ширина Ь- больше иифпны колеса Ь,. В последнее время в холодильных центробежных компрессорных машинах получили распространение комбинированные диффузоры, представляющие собой сочетание довольно протяженного безлопаточного диффузора и лопаточного, у которого Оз =1,4. В этом случае каждый диффузор должен рассматриваться отдельно и коэффициенты потерь следует оценивать по кинетической энергии при входе в каждый диффузор. [c.94]

При решении прямой задачи расчеты также следует проводить в зависимости от объема имеющихся экспериментальных и расчетных данных. Если известна только зависимость коэфс))пциеита потерь в безлопаточном диффузоре L -s = / ( 2, то, поль- [c.96]

Известно, что в безлопаточных диффузорах снижение скорости достигается при больших радиальных размерах по сравнению с лопаточными конструкциями. Для получения минимальных потерь в неподвижных элементах их диффузорная часть должна быть в максимальной степени развита, что особенно важно для высоконапорных ступеней с низкой степенью реакции. Расчетный анализ показывает, что причиной недостаточно высокого к.п.д. ступеней с безлопаточными диффузорами может быть слабое снижение скоростного напора в этом элементе даже при его значительных радиальных габаритах. Поэтому наиболее перспективной схемой диффузорной части высоконапорной ступени следует считать комбинацию безлопаточного диффузора (чаще всего сужающегося в меридиональной плоскости) с лопаточным или канальным диффузором. В 1964— 1965 гг. намечено провести большие серии испытаний безлопа точно-лопаточных диффузоров высоконапорных ступеней. Основная цель — отработка типовых конструкций и составление рекомендаций по проектированию диффузоров для потоков с высокими числами М. Большое внимание в программе исследований удВ ляется использованию опыта проектирования транспортных компрессоров и отработке диффузоров с двухъярусными решетками. [c.65]

В заключение выскажем соображения по наиболее рацио-нальной схеме высоконапорной ступени. Такая ступень, по нашему мнению, должна состоять из рабочего колеса с углом лопаток на выходе, близким или равным 90°, более или менее длинного безлопаточного диффузора, по-видимому, сужающегося в меридиональной плоскости, развитого лопаточного диффузора и несимметричной улитки. Все это сведет к минимуму потери в неподвижных элементах за счет сильного развития диффузоров при умеренных радиальных размерах ступени. Следует отметить еще одно достоинство предлагаемой схемы ступени она позволяет осуществить оригинальную схему регулирования путем изменения ширины безлопаточного участка диффузора. [c.67]

Благодаря направляющему действию лопаток потери на расчетном режиме меньше, чем в безлопаточном диффузоре, и к. п. д. лопаточного диффузора выше. Но при отклонениях от расчетной производительности к. п. д. значительно снижается вследствие удара потока о лопатки и срыва его в связи с этим характеристика ступени с лопаточным диффузором круче, чем с безлопаточ-ным. [c.86]

Коэффициент потерь в о. н. а. обычного типа в большей мере зависит от режима работы ступени при безлопаточном диффузоре, чем при лопаточном. За лопаточным диффузором средний угол потока a мало зависит от режима работы ступени, а за безлопа-точным он меняется в соответствии с изменением коэффициента расхода Все же вследствие неоднородности потока за лопаточным диффузором, зависящей от режима работы ступени, коэффициент потерь в о. н. а. после лопаточного диффузора увеличивается с возрастанием фа по сравнению с расчетной величиной. При ис- [c.89]

Если безударный вход в лопаточный диффузор достигается при другом коэффициенте расхода, чем безударный вход в рабочее колесо, то в уравнении (647) срд нужно заменить на 9 , причем соответствует безударному входу в лопаточный диффузор. Вершина параболы, характеризующей потери на удар для лопаточного диффузора не совпадает с вершиной аналогичной параболы для рабочего колеса, что люжет оказать некоторое влияние на характеристику центробежного компрессора. Эго замечание справедливо и для поворотных лопаток. Для каждого положения лопаток существует безударный вход при некотором определенпом значении коэффициента расхода <р, следовательно, для области регулирования имеем целое семейство парабол, характеризующих потери на удар. Вследствие потерь па удар на входе в лопаточный диффузор характеристика опускается вниз справа и слева от расчетной точки, т. е. при расходах, больших или меньших расчетного, прнче.м у компрессоров с лопаточным диффузором падение более резкое характеристика нормальной ступени проходит круче, чем при безлопаточном диффузоре. [c.622]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология