Потери диффузоре

Коэффициент потерь диффузора определим как отношение потерянной работы к кинетической энергии при входе в диффузор [c.66]

Значения коэффициента потерь диффузора для различных форм сечения канала [c.151]

Коэффициент сопротивления или коэффициент потерь диффузора [c.186]

Коэффициент потерь диффузора принимается = 0,15. Обычно 2-к = 0,054-0,5. [c.287]

На рис, 1.30 пунктиром показаны потери в пирамидальном диффузоре (аэ=10°) при равномерном поле скоростей на входе. Сравнение с этими данными коэффициента потерь диффузора вентилятора (аэ=Ю°) показывает, что диффузор вентилятора имеет большие потери, так как поток на входе неравномерен. [c.78]

Потери диффузора, которые оцениваются коэффициентом потерь к.д, должны быть минимальными (5к.д = 0,15- 0,25). [c.140]

Кинетическая энергия входящего в диффузор потока преобразуется в работу политропного сжатия с затратой работы на преодоление потерь. Поэтому давление торможения р2 при выходе (точка 2 ) будет ниже давления торможения рз при входе в диффузор (точка / ). Часть кинетической энергии не преобразуется и выходит из диффузора с рабочим веществом. Считая работу политропного сжатия и кинетическую энергию выходящего потока полезным результатом работы диффузора, определим его политропный КПД 2 [c.66]

Процесс сжатия в адиабатном, энергетически изолированном потоке с потерями, происходящий, например, в диффузоре, определяется уравнениями (2.50) и (2.51) прн dl = 0 [c.75]

При малой протяженности безлопаточного диффузора, расположенного перед лопаточным, и отсутствии данных о потерях в нем иногда принимают движение газа изоэнтропным. Для этого из системы (IX) необходимо исключить четвертое и пятое уравнения, а в шестом положить Хз = [c.97]

Далее следует найти недостающую безразмерную скорость Ф4 = с 1п2, температуру Г4 = / p , г ), энтропию 54 == / (р , Т ), коэффициент потерь лопаточного диффузора и число Маха [c.97]

Для решения прямой задачи должна быть известна зависимость коэффициента потерь лопаточного диффузора от угла натекания на лопатки и числа Маха при входе [c.97]

Полученных из решения этой системы данных достаточно для определения фз, и аз. При определении коэффициента потерь на участке 2—4 потерянную работу лучше относить к кинетической энергии при входе на лопатки и оценивать в зависимости от угла натекания з и числа Маха М , так как определять протяженность характеристики по расходу будет именно лопаточный диффузор [c.99]

Таким образом, коэффициент потерь лопаточного диффузора можно было бы представить в виде [c.155]

Для безлопаточных диффузоров, отличающихся только шириной, возможно обобщение зависимостей коэффициента потерь от режима работы диффузора. Г. Н. Ден [14] показал, что при Мс, 0,3 характеристики безлопаточных диффузоров с параллельными стенками, у которых относительная ширина изменялась в пределах 63 = б, = [c.157]

Обратный направляющий аппарат. Скорости газа в обратном направляющем аппарате (ОНА) обычно невелики, а числа Маха Мс при входе иа лопатки не превышают 0,2—0,3. Поэтому коэффициент потерь ОНА является одномерной зависимостью t4-e = / ( 4)- Типичная характеристика ОНА показана на рис. 4.24 [14], причем для того чтобы ее получить, необходимо проводить исследования с безлопаточным диффузором или с лопаточным, имеющим поворотные лопатки. При исследовании ОНА в ступени с лопаточным диффузором, имеющим неподвижные лопатки и, значит, практически постоянный угол потока при входе в ОНА, может быть получена только одна точка этой характеристики. [c.159]

Рассмотрим расчет лопаточного диффузора концевой ступени совместно с выходным устройством. Коэ( ициент потерь определен на участке 2—к и представлен в виде обобщенной аппроксимации 2-к = / ( к. с 3. Мс,). Процесс полагается политропным с постоянным для всего участка 2—к показателем политропы. Для определения параметров потока при выходе из ступени необходимо решить систему уравнений, содержащую две вложенные системы [c.193]

Сложнее обстоит дело с определением верхней границы характеристики, или наибольшей производительности ступени на данном режиме, которая может определяться рабочим колесом, лопаточным диффузором (особенно при регулировании поворотом его лопаток в сторону меньших углов) или обоими этими элементами вместе. Ранее уже упоминалось, что в процедурах определения коэффициентов потерь элементов проточной части при выходе за границу аппроксимации искомой величине присваивается ее значение на границе. Иными словами, двумерная аппроксимация представляет собой как бы лунку на бесконечной поверхности, причем значения величин за пределами лунки равны их значениям на ее границах, т. е. постоянны и не зависят от координат. Это необходимо было сделать, чтобы исключить получение физически неоправданных величин при выходе за границы аппроксимации и обеспечить нормальное течение вычислительного процесса. Такое допущение позволяет выполнить расчет параметров ступени при любой производительности, хотя результаты могут заведомо отличаться от практически возможных. Поэтому особое значение имеет правильное определение верхней границы характеристики. Для этого необходимо найти по отдельности наибольшую производительность рабочего колеса и лопаточного диффузора. Наименьшая из них и будет верхней границей характеристики данной ступени. [c.195]

При малых значениях ку и достаточно высоких М и М ,, наибольшая производительность ступени определяется рабочим колесом. Оно работает в предельном режиме, соответствующем запиранию входных сечений межлопаточных каналов. Увеличение ку приводит к смещению режима от наибольшей производительности в сторону больших 11, вследствие чего наибольшую производительность ступени начинает определять лопаточный диффузор. Минимальные значения коэффициентов потерь колеса и диффузора при изменении ку мало отличаются по величине, вследствие чего и КПД ступени практически не зависит от ку. Однако из этого результата, справедливого для данного частного случая, нельзя делать обобщающих выводов для всех возможных вариантов ступеней. Если в этой ступени повернуть лопатки диффузора на меньший угол и сдвинуть области совместной работы колеса и диффузора в сторону больших значений /1, то и в этом случае каждая область будет располагаться тем левее, чем больше ку. Если принять во внимание характер зависимостей Со-п = = f (й, М ,,) в области больших углов натекания 1, то увеличение означает возрастание а значит, КПД такой ступени с повышением ку будет понижаться. Этот краткий анализ показывает, во-первых, что влияние ку на характеристики ступеней центробежного компрессора неоднозначно и, во-вторых, что в области ку = 1,12- 1,25 характеристики ступени от ку практически не зависят. Это дает возможность, в частности, распространять результаты исследований ступеней холодильных центробежных компрессоров, получаемые при работе на наиболее распространенных веществах К12 или Н22, ка все хладагенты и другие рабочие вещества, у которых ку находится в этих пределах. Эксперимент хорошо подтверждает эти выводы [35). [c.209]

Тилевич И. А. Аэродинамические усилия, действующие на лопатки диффузоров центробежных компрессоров, и потери в лопаточных диффузорах.— Энергомашиностроение, 1966, № 9, с. 12—16. [c.212]

Применение бензинов с высоким содержанием низкокипящих фракций, кроме образования паровых пробок, сопровождается обледенением карбюратора и увеличением потерь бензина при хранении и транспортировании [4]. Обледенение карбюратора происходит из-за резкого снижения температуры во впускной системе за счет испарения низкокипящих фракций бензина. Тепло, необходимое для испарения бензина (теплота испарения), отнимается от воздуха, в котором происходит испарение, и от металлических деталей карбюратора и всей впускной системы. Чем больше в бензине низкокипящих фракций, тем ниже температура топливовоздушной смеси. При определенных условиях влага, присутствующая в воздухе, вымерзает и конденсируется на холодных деталях, образуя корочки льда. При повышенной влажности воздуха дроссельная заслонка может примерзнуть к диффузору и двигатель остановится. / [c.20]

Выравнять поля скоростей в диффузоре можно также с помощью системы направляющих лопаток—дефлекторов, которые отклоняют часть потока вблизи входа из средней области диффузора к его стенкам, вследствие чего зона отрыва уменьшается илн полностью устраняется [44—46, 57, 63 1. В результате улучшается распределение скоростей и снижаются гидравлические потери. [c.35]

Идельчик И. Е.. Аэродинамика потока и потери напора в диффузорах. — В кн, Промышленная аэродинамика, М, МАП, 1947, вып, 3, с, 132—209, [c.338]

Точки 3 н 6 расположены на общей изоэнтальпе, поскольку на участке 3—6 подвод теплоты и работы извне отсутствует. Наклон линий 1—2 и 3—6 обусловлен внутренним теплопритоком, возникающим вследствие потерь 1 2 в лопастном аппарате рабочего колеса и /з б в диффузоре и обратном направляющем аппарате (ОНА). [c.198]

Приведенный анализ процесса сжатия газа схематичный. Изучая реальный процесс, можно обнаружить, что он более сложен, чем на рис. 16.1, г. Так, перед входом газа в ОНА может происходить некоторое снижение давления, а в каналах ОНА вследствие движения газа с замедлением давление снова может повыситься интенсивность подвода тепла за счет потерь в диффузоре и в ОНА неодинаковая мощность дискового трения частично передается потоку непосредственно путем теплопередачи через диски. [c.198]

При прочих равных условиях потери в диффузоре зависят от состояния потока на входе в диффузор. В этом отношении характерны опыты Петерса с круглым диффузором, угол расширения которого а = 8°, при разной длине входного цилиндрического участка. Под влиянием изменяющейся длины входного участка профиль скоростей на входе в расширяющуюся часть изменялся [c.21]

Иногда вентилятор устанавливают (например, в аэродинамических трубах) в выходном сечении диффузора (см. рис. 3.28, б), что даже при оптимальных геометрических параметрах последнего приводит к значительному уменьшению давления и КПД системы диффузор плюс вентилятор. На рис, 3.28, б приведены результаты выполненных Л. А. Бычковой испытаний одного и того же вентилятора с тремя разными диффузорами на входе. В таблице к рис. 3.28, даны параметры диффузоров. Отношение плош,адей, указанное в подписи к рис. 3.28, как и для изолированного диффузора, соответствует п = (ОЮдУ. Коэффициент потерь диффузора определялся по соответствующ,им характеристикам вентилятора с коллектором и вентилятора с диффузором, также имевшим входной коллектор. Во-первых, отметим, что характеристики 1 и 3, соответствующие величине п = 2 и сс=8 и 11°, практически совпали, а длина диффузора 3 на 27 % меньше. Во-вторых, с диффузором 2, у которого то же, что у диффузора /, значение а = 8°, но п = 2,55, характеристика резко ухудшилась. Там же, на рнс. 3.28, б, приведены поля осевой составляющей скорости снятые перед колесом при всех трех диффузорах. Видно, что наиболее резкий перекос поля происходит при диффузоре 2, что связано с развитым отрывным течением в нем. Это в основном и привело к отмеченному ранее резкому искажению характеристики. [c.118]

Формула для коэффициента потерь в диффузоре имеет вид, апало1Ичный выражению (2.67), с той лишь разницей, что в знаменателе стоит кинетическая энергия потока при входе в диффузор [c.80]

Безлопаточный диффузор всегда имеется в центробежном компрессоре или в виде самостоятельного диффузора, или в виде безлопаточного кольцевого участка, предшествующего лопаточному или канальному диффузору. Если радиальная протяженность кольца невелика, то кольцевой безлопаточный участок можно рассматривать совместно с лопаточным или канальным диффузором, однако в этом случае все потери правильнее определять в зависимости от угла натекания потока и числа Маха М , по абсолютной скорости при входе на лопатки. Для определения этих величин все равно необходимо оценить изменение параметров прн движении газа по кольцевому безлопаточиому участку, которое может быть значительным, особенно если его ширина Ь- больше иифпны колеса Ь,. В последнее время в холодильных центробежных компрессорных машинах получили распространение комбинированные диффузоры, представляющие собой сочетание довольно протяженного безлопаточного диффузора и лопаточного, у которого Оз =1,4. В этом случае каждый диффузор должен рассматриваться отдельно и коэффициенты потерь следует оценивать по кинетической энергии при входе в каждый диффузор. [c.94]

При решении прямой задачи расчеты также следует проводить в зависимости от объема имеющихся экспериментальных и расчетных данных. Если известна только зависимость коэфс))пциеита потерь в безлопаточном диффузоре L -s = / ( 2, то, поль- [c.96]

Решение прямой эадти возможно, если известен вид зависим мости для коэффициента потерь ОНА, которую, учитывая малые значения чисел Маха прн движении газа в ОНА, можно представить как функцию только от одного режимного параметра — угла потока при входе = / (04). Угол отставания потока от лопаток ОНА при выходе, как уже отмечалось выше, можно при пять равным = 3- 7°. После этого, приняв в качестве первого приближения р, = р4, необходимо решить систему уравнений, подобную системе (XI) для лопаточного диффузора [c.101]

Каждая диафрагма 3 в сборе состоит из собственно диафрагмы и плоского проставка, отлитых из чугуна СЧ18-36. Проставок садится в диафрагму со скользящей посадкой и крепится девятью болтами. Проставок и диафрагма образуют полости обратного направляющего аппарата, который подводит газ к следующему колесу. Конструктивно диафрагма состоит из девяти прямолинейных диффузорных клапанов, переходящих на периферии в винтовые каналы. Такая конструкция диффузора обеспечивает наименьшие гидравлические потери. Винтовые каналы переходят в девять каналов обратно направляющего аппарата. Положение каждой диафрагмы в пакете диафрагм компрессора фиксируют тремя цилиндрическими штифтами. [c.289]

Системы кольцевых диффузоров [75, 76] показаны на рнс. 10.24. Здесь же приведены измеренные за ними (на расстоянии 20 мм от слоя) профили скорости. Эти диффузоры ие обеспечивают даже удовлетворительной степени равномерности потока. Из этого следует, что все эти способы раздачи потока могут быть использованы только как вспомогательные распределительные устройства. Для полного выравнивания (ютока вместе с ними должны быть применены другие выравнивающие устройства, Б первую очередь подробно рассмотренные плоские решетки, которые отличаются простотой и компактностью. Ири этом следует отметить ошибочность утверждения, что такие решетки создают слишком большое дополнительное сопротивление движению потока в аппарате. На самом деле это не так. Дело в том, что распределительные решетки устанавливают в сечении с наибольшей площадью, т. е. с минимальными скоростями, и если они подобраны правильно (по расчету), то, несмотря даже на значительный их ко )ффициент сопротивления, абсолютное значение потерь давления получается по сравнению с общими потерями давления в аппарате небольшое. [c.284]

Площадь сечения рабочей части камеры наддува вссгда получается во много раз больше площади входного сечения наддувающего (рабочего) вентилятора. Поэтому непосредственное присоединение этого вентилятора к камере без соответствующих воздухораспределительных устройств внутри камеры недопустимо, так как при этом не будет обеспечено не только равномерное поле скоростей, но даже полная раздача потока с неравномерным полем скоростей по всему сечению камеры. Кроме того, непосредственное присоединение наддувающего вентилятора к камере без переходного диффузора приведет к очень большой потере давления во всей уста [c.309]

Идельчик И. Е. Потери на удар в потоке с неравномерным распределением скоростей. Вырав1И1вающее действие сопротивления, помещенного за диффузором. — Тр. ЦАГИ, 1948, № 662, 25 с. [c.339]

Потери в диффузоре рассматриваются как сумма, состоящая из потерь на внутреннее трение и потерь, связанных с вихреобра-зованием в связи с расширением потока, [c.20]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология