Ударная вязкость по Шарпи

Рис. 12.15. Схеиа прибора для определения ударной вязкости по Шарпи

Ударная вязкость по Шарпи, кДж/м [c.615]

Рис. 4.3. Результаты испытаний на ударную вязкость по Шарпи образцов с У-образным надрезом

Ударная вязкость по Шарпи (с надрезом), кДж/м 10-30 [c.20]

Ударная вязкость по Шарпи, кгс-см/см . [c.31]

Уэллс [41, 75] предлагает установить эквивалентные требования допустимой величины ударной вязкости по Шарпи в зависимости от предела текучести стали и толщины листа. На основе соотношения между энергией разрушения по Шарпи и переходом к вязкому разрушению при плосконапряженном состоянии по для предупреждения хрупкого разрушения (при уровне напряжения [c.174]

Рис. 8,43. Влияние степени растяжения образца из листового полиакрилата на удельную ударную вязкость по Шарпи (размер образца 12,7Х Х12,7 мм).

Как и все другие методы, испытание на ударную вязкость по Шарпи имеет свои достоинства и недостатки. Этот метод пригоден для хрупких материалов (реакто-пластов, полистирола), но не позволяет испытывать ударопрочные термопласты по двум причинам. [c.241]

Теплостойкость по Мартенсу °С Ударная вязкость по Шарпи (с надрезом) кДж/м Твердость по Бринеллю МПа Усадка при литье % [c.24]

Ударная вязкость по Шарпи, кгс-см/см без надреза. . 60-80 80-120 95-125 40-5 [c.106]

Зависимость относительной ударной вязкости по Шарпи на образцах с надрезом (Т термопластов от температуры (Т). [c.106]

Зависимость относительной ударной вязкости по Шарпи на образцах без надреза от температуры Г. Обозначения - см. рис. 33 [c.107]

Получить ударную вязкость по Шарпи (основного металла, наплавленного металла и т. п. при Т —33° С) и сравнить ее с требуемыми значениями ударной вязкости, равной 2,8—4,1 кг/м. [c.43]

Ударная вязкость по Шарпи, МПа на образцах без надреза при 23 °С. . . . 6-8 8—12 9,5-12,5 [c.189]

Условия испытания и работа материала в эксплуатации одинаково важны, так как ожидается, что конструктор гарантирует целостность сосуда во время первого повышения давления в нем при испытании, в то время как это повышение может быть наиболее значительным нагружением за весь срок службы сосуда в случае этого частного вида разрушения. Для этого нужно знать свойства материала, в частности ударную вязкость по Шарпи, так как образцы других типов практически в расчетах используются редко. [c.42]

Ценность применения образцов малого размера лри испытаниях на удар возрастет, если имеется корреляция с поведением конструкций натурной величины. В большинстве случаев прямое соответствие не наблюдается, но тем не менее анализ большого числа эксплуатационных разрушений свидетельствует о возможности такой корреляции. Полученные соотношения, естественно, не могут быть непосредственно применены к реальным условиям эксплуатации, однако они позволяют всесторонне оценить факторы, определяюш,ие хрупкое разрушение. Это привело к разработке ряда методов испытаний и образцов различных по размерам (вплоть до натурной толщины промышленного листа), а также по форме и остроте надрезов (в том числе в виде искусственных трещин, имитирующих сварочные). Характеризовать сопротивление материала хрупкому разрушению можно по величине напряжения или энергии при разрушении, внешнему виду излома, пластичности или переходной температуре. Логическим развитием подобного рода испытаний было появление типовых (натурных) испытаний, в которых условия их проведения приближаются к предполагаемым эксплуатационным и обычно выполняются на натурных образцах. Широкое распространение получили испытания при деформировании образца энергией взрыва по возникновению, распространению и торможению трещин в сварных пластинах и т. п. Результаты подобных испытаний обычно сопоставляют с результатами серийных испытаний образцов малого размера (чаще всего на ударную вязкость по Шарпи). [c.146]

В связи с этим проведены обширные исследования по определению Характеристик вязкости разрушенных и неразрушенных листов при температурах, соответствующих условиям разрушения в эксплуатации [12—14]. Вязкость материала в основном находилась испытаниями на ударную вязкость по Шарпи образцов с у-образным надрезом. Например, Вильямс [12] испытывал листы, снятые более чем со 100 разрушенных кораблей, установил различия свойств этих листов и дал следующую их классификацию 1) с источником хрупкого разрушения 2) с разрушением от распространяющейся трещины 3) без трещины или с заторможенной трещиной. Листы первой группы имели максимальную переходную температуру Т , которая определялась энергией разрушения, составляющей в испытаниях по Шарпи 2,1 кгс-м (рис. 4.4). Среднее значение энергии разрушения для листов I группы примерно равно 1 кгс-м, для листов П группы — 1,3 кгс-м и для листов HI группы — 2,2 кгс-м. Только 10% листов I группы имели энергию разрушения свыше 1,4 кгс-м, причем максимальное значение составляло 1,6 кгс-м. [c.147]

Поскольку при расчете принималось, что трещины имеют достаточно большую длину (Ь или 2Ь), то этот критерий указывает, что стали с высоким пределом текучести при большой толщине не обладают преимуществами. Тем не менее корреляция данных испытаний широких пластин (выраженных как отношение длины дефекта к толщине пластины) и характеристик ударной вязкости по Шарпи металла в области надреза в широкой пластине показывает их хорошее совпадение для сталей различного качества. Это под- [c.174]

УДАРНАЯ ВЯЗКОСТЬ ПО ШАРПИ ОБРАЗЦА БЕЗ НАДРЕЗА [c.338]

Для сталей более высокой прочности в настоящее время предельно допустимые значения ударной вязкости по Шарпи не установлены, поэтому пока рекомендуется использовать метод Уэллса. [c.175]

Качество материала. Значения ударной вязкости по Шарпи для серии стальных листов данной марки стали варьируются в широких пределах. Обычно по минимальной величине ударной вязкости при данной температуре оценивают пригодность металла листа и сварного соединения. В большинстве случаев до пуска в эксплуатацию сталь подвергается горячей обработке давлением и термообработке для снятия остаточных напряжений и получения оптимальных характеристик вязкости стали. [c.175]

Макроструктура электрошлакового сварного шва толщиной 139,7 мм значения ударной вязкости по Шарпи в кг-м при температуре —15 С а — макроструктура б — ударная вязкость [c.264]

Предел прочности 2 — ударная вязкость по Шарпи (У-образный надрез) [c.282]

Ударная вязкость по Шарпи, кДж/м2 [c.142]

В этом разделе рассматриваются некоторые физические и механические свойства ВПС. Особое внимание уделяется связи температуры стеклования с морфологией. Обсуждаются в основном результаты исследования ползучести с помощью прибора торсионного типа (см. разд. 8.3.1) и результаты измерения динамических механических свойств с помощью вибрационного прибора с фиксированной частотой (см. разд. 8.3.2). Кроме того, кратко обсуждаются механические свойства при растяжении, а также ударная вязкость по Шарпи. [c.213]

ДИАНОВЫЕ ЭПОКСИДНЫЕ СМОЛЫ, вязкие жидк. (т) 1—100 Па-с, 40 С мол. м. 350—750) или твердые хрупкие в-ва (мол. м. до 3500, (разм 50—100 °С, плотн. ок. 1,14 г/см ). Раств. в толуоле, ксилоле, кетонах, их смесях со спиртами. Для продуктов отверждения Ораст 40—90 МПа, Осж 100—200 МПа, Оизг 80—140 МПа, ударная вязкость по Шарпи 5—25 кДж/м , относит, удлинение 0,5—6%, теплостойкость по Мартенсу 60—180 °С, ро 10 —10 Ом-см, tgS 0,01—0,03 (20 °С), е 3,5—5 стойки в воде, водных р-рах солей, к-т и щелочей, к радиоактивному облучению. Получ. конденсацией бисфенола А с эпихлоргидрином в присут. NaOH. Примен. пленкообразующие лаков, основа клеев, заливочных и пропиточных компаундов, герметиков, связующие для армиров. пластиков в произ-ве пенопластов модифицирующие агенты для др. олигомеров и полимеров. Вызывают дерматиты токсичность уменьшается с увеличением мол. массы. [c.160]

Некоторые жесткие ВПС имеют высокую ударную вязкость по Шарпи в табл. 8.2 приведено сравнение ударной вязкости рассмотренных ВПС состава ПБ/ПС (Н) с обычными ударопрочными полистиролами. [c.221]

Энергия разрушения при росте трещины перпендикулярно направлению ориентации волокон обычно не чувствительна к выбору полимерной матрицы. Введение эластификаторов хотя и повышает величину ур, однако это повышение незначительно при малом его количестве [28], По вязкости разрушения очень хрупкие стекла, армированные углеродными волокнами, мало отличаются от материалов на основе пластичных полимеров [18]. Однако, как было показано Баркером [190], ударная вязкость по Шарпи ряда композиционных материалов на основе различных углеродных волокон и различных полимерных матриц резко зависит от температуры испытаний. На кривых температурной зависимости композиционных материалов в области Тс матрицы наблюдается максимум, значительно более резко выраженный, чем для ненаполненных матриц. Очевидно, что резкое возрастание ур композиционных материалов не может быть обусловлено только возрастанием энергии разрушения полимерной матрицы при ее T J а связано с изменением адгезионной прочности сцепления фаз. [c.130]

Закаленные и отпущенные углеродистые и легированные стали. Один из эффектов закалки с отпуском заключается в измельчении структуры материала. Следовательно, такая термообработка может быть использована для понижения переходной температуры хрупкости углеродистой стали. Это и применяют на практике, вводя такую термообработку в спецификации по крайней мере одного варианта фирменной углеродистомарганцевой стали, поставляемой в закаленном и отпущенном состоянии. Полученная сталь имеет переходную температуру в испытаниях на ударную вязкость (по Шарпи, образцов с У-образным надрезом) ниже —60° С, и ее рекомендуют для замены легированных (2,5 или 3,5% N1) сталей в некоторых изделиях. [c.237]

Большинство факторов, которые увеличивают предел текучести малоуглеродистых и низколегированных сталей, также повышают их температуру перехода. Так, Петчем [17] и Коттреллом [18] разработаны теоретические соотношения между пределом текучести и повышением температуры перехода в хрупкое состояние. Радиационное упрочнение рассматривалось также рядом авторов при изучении радиационных повреждений авторы стремились оценить изменения температуры перехода к хрупкому разрушению, чтобы гарантировать условия, при которых реактор не будет работать в температурной области охрупчивания материала. На рис. 10.3 показаны типичные кривые зависимости ударной вязкости по Шарпи от температуры. [c.404]

Рис. 242. Влияние температуры на ударную вязкость (по Шарпи) горячекатаного и отожженного тория, полученного восстановлением в бомбе Г407]

Энергия разрушения однонаправленных волокнистых композиционных материалов очень сильно зависит от наличия пустот и воздействий внешней среды. Бимон и Харрис [109] показали, что 5% пустот снижает ударную вязкость по Шарпи материалов на основе высокомодульных углеродных волокон на 30% при росте трещины в направлении, перпендикулярном ориентации волокон, и на 50%—в параллельном направлении. Воздействие на эти материалы паров воды уменьшает энергию разрущения таких материалов на 14% в случае необработанных и на 44%—в случае поверхностно обработанных промышленным способом волокон. Как уже говорилось, обработка стеклянных волокон кремнийорганическими аппретами значительно снижает энергию разрушения ориентированных стеклопластиков, однако она повышает их стойкость к действию воды [131]. Граница раздела при этом становится недоступной для воды, и их прочность при изгибе и энергия разрушения снижаются значительно меньше. [c.130]

Содержание НОПЭ в композиции, % (масс.) Показатель текучести расплава, г/10 МИН Разрушающее напряжение при растяжении, МПа Ударная вязкость по Шарпи без надреза. кДж/м т вердость по Бринел-лю, МПа [c.223]

Прочность, МПа Относительное удлинение при разрыве, % Ударная вязкость по Шарпи, кДжАм [c.307]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология