Температура хладоагентов

Стоимость теплообменной аппаратуры принимается пропорциональной массе теплообменного аппарата при заданных коэффициенте теплопередачи и температуре хладоагента [c.103]

Для деметанизации пирогаза целесообразно использовать также схему разрезной колонны и схему колонн двух давлений (см. рис. П-4 и П-5, стр. 109 и 110). Так, применение разрезной колонны по схеме на рис. П-4, а для деметанизации пирогаза следующего состава (в % мол.)- Нг —7 С1 —14 2С2 —22 Сз —56 и 2С4—I лри давлении 3,45 МПа потребовало на 25% меньше энергетических затрат за счет переноса части тепловой нагрузки в верху колонны прп температуре хладоагента минус 5°Сна промежуточный конденсатор при 57 °С [28]. Аналогичным образом применение разрезной колонны по схеме на рис. П-4, б позволяет примерно на 30% уменьшить энергетические затраты по установке в целом и равномерно распределить нагрузки по высоте колонны [29]. [c.300]

Если температура теплоносителя выше максимальной температуры горячих потоков, подогреватели ставят в конце схемы, т. е. на выходе холодного потока, и если температура хладоагента ниже минимальной температуры холодных потоков,. холодильник устанавливают также в конце схемы, т. е. на выходе горячего потока. [c.323]

Разность температур хладоагента и полной конденсации дистиллятных паров должна обеспечивать возможность эффективного теплообмена в конденсационном устройстве. Давление, под которым должна при этом находиться система, определяется по уравнению изотермы жидкой фазы 2 = 1 методом последовательного приближения путем подбора такого его значения, которое при назначенной температуре полной конденсации превращает это уравнение в тождество. [c.398]

Аналогично предыдущему система уравнений (11,36) и (11,41) позволяет выразить любые два параметра как функции всех остальных. Интегрируя уравнение (11,41) с учетом начального условия (11,42), для выходной температуры хладоагента получим [c.64]

Рис. У1-8. Температура пара в колонне и температура хладоагента в зависимости от производительности колонны, выраженной в долях проектной нагрузки

Рис. У1-9. Влияние температуры хладоагента на производительность агрегатов-.

Выясним сначала, какую помощь может оказать машинное управление, если температура охлаждающей воды изменяется так, как показано на рис. VI-1 и VI-2. Сезонные и отчасти суточные изменения температуры хладоагента сильно влияют на максимальную производительность колонны, поскольку колонна [c.165]

На рис. ХП-З сравнивается общее возможное усиление при обычных методах регулирования для стационарного и динамического машинных расчетов. При этом предполагается, что обычные системы допускают применение операторов, следящих за сезонными колебаниями температуры хладоагента, но не замечающие ее суточных изменений. Ниже приведены приблизительные капитальные затраты на установку обычных регуляторов и различных вычислительных машин на заводе [c.167]

Приравнивая нулю правую часть уравнения (У,20б) и учитывая уравнение (V, 21), можно определить закон изменения температуры хладоагента [c.172]

Кинетика процесса агломерации частиц в латексе при его замораживании в тонком слое при различных температурах хладоагента. [c.595]

Зависимость степени агломерации частиц в латексе от средней температуры замороженного слоя при различных температурах хладоагента. [c.597]

Температуру хладоагента, а также давление можно рассчитывать при помощи уравнений для нисходящей разности, пренебрегая изменением давления вдоль радиуса. Соответствующие уравнения имеют вид [c.194]

Выход продукта можно увеличить, повысив температуру хладоагента и улучшив теплообмен путем уменьшения диаметра труб реактора, а также, увеличением массовой скорости потока. Бик рассматривает пример такой модификации диаметр трубы был уменьшен до 1,27 см, массовая скорость потока увеличивалась вдвое. Гидравлическое сопротивление в этих условиях увеличивается в четыре раза, это еще допустимо. Модифицированный реактор имел следующие параметры диаметр трубы 1,27 см, массовая скорость G = моль см -сек)-. Re = 332 Ре =10,0 Nu = 32,7 k = 2,02-10 2 кал см -сек-град)-, Яэф = 4,41 10" кал ] см-сек,град)-, W = 2,М. [c.203]

Таким образом, определяется оптимальная конструкция теплообменника число труб в пучке и число ходов, а также оптимальная температура хладоагента на выходе. [c.69]

При температуре хладоагента 350°С максимальная температура в слое достигает 385°С, что превышает допустимую величину. При понижении температуры хладоагента до 315°С максимальная температура в слое опускается до 371 °С, а степень превращения при длине слоя 1000 см составляет 0,0902 моль моль. Таким образом, выход продукта удваивается по сравнению с предыдущим слоем, необходимое же количество труб возросло только на 10%. Изучая влияние изменения параметров, можно найти оптимальные условия работы реактора. [c.203]

При повышении температуры хладоагента до 105°С (прямая смещается параллельно самой себе) равенство выделяющегося и отводимого тепла достигается при температуре 125°С. Эта точка является неустойчивой, так как выше нее кривая Qg идет круче, чем Qi% Следовательно, в этом случае необходим более жесткий контроль температуры, чем при диаметре труб 1 дюйм. [c.279]

Оценим теперь профиль температуры хладоагента для случая нагрева жидкости конденсирующимся паром (см. рис. П1-2), исходя из различных моделей движения хладоагента. Условия теплообмена следующие [31] расход жидкости составляет 0 = = 1000 кг/ч ее теплоемкость Ср2 = 2520 Дж/(кг-К), плотность р=1200 кг/м . Обогрев осуществляется насыщенным водяным паром, имеющим температуру 01=12О°С. Диаметр цилиндрической поверхности теплообмена равен 1>т = 0,5 м. Коэффициент теплопередачи составляет /( = 600 Вт/(м -К). Длина теплообменника 1,5 м. [c.71]

Для размещения 10 м катализатора требовалось 2000 труб длиной 4,5 м. При этом вес реактора был весьма значительным сильно повышалась стоимость аппарата. Несмотря на малую толщину слоя катализатора, поперечный температурный градиент был велик и разность температур между стенкой и серединой слоя достигала 8—12 °С. При охлаждении обычной кипящей жидкостью температура хладоагента постоянна, и реакция протекает в основном в верхних слоя катализатора. Небольшое возрастание скорости газового потока вызывает увеличение тепловыделения и порчу катализатора вследствие перегрева. При нормальных условиях количество перерабатываемого газа не превышало 100 м ч на 1 м катализатора, причем скорость потока, отнесенная к пустому сечению, составляла 5—10 см сек. Производительность реактора, работавшего на 10 м катализатора, составляла 2 г углеводородов в сутки. Для повышения производительности были созданы условия, при которых теплоперенос осуществлялся не только при помощи теплопроводности через слой катализатора, но и путем конвекции. [c.346]

Элементы ХТС функционируют в условиях внешних и внутренних возмущающих воздействий, которые стремятся противодействовать целенаправленному протеканию химико-технологических процессов. Внутренние возмущающие воздействия обусловлены изменением технологических параметров элементов и параметров технологических режимов функционирования ХТС (старение катализаторов, изменения давления и температуры внутри элементов и т. д.). Внешние воздействия на элементы ХТС обусловлены изменением физических параметров материальных и энергетических потоков (количество и состав сырья или исходных продуктов, изменение давления потоков, изменение температуры хладоагентов и т. д.). Эти возмущающие воздействия носят как детерминированный, так и стохастический характер, а период их изменения колеблется в большом диапазоне значений (от 1 до 10 сут). Для обеспечения выполнения элементами ХТС заданных целей функционирования в условиях возмущающих воздействий используют локальные системы автоматического управления химико-технологическими процессами. [c.15]

Температура хладоагента, °С. . . Теплота парообразования хладоагента [c.303]

Вариант Б свободная переменная — температура на выходе теплообменника Она должна быть выше температуры хладоагента [c.303]

Однако или могут быть выбраны априорно исходя из требования, что температура выходящего теплоносителя будет ниже температуры хладоагента. [c.304]

Из условий теплового баланса определяем зависимость массы хладоагента от температуры на выходе. Находим требуемую поверхность теплообмена для каждого значения температуры хладоагента б г, 62" и т. д. Как известно, коэффициент теплопередачи зависит от скорости течения теплоносителя. Поэтому для каждого значения температуры определяем необходимую поверхность теплообмена при различной скорости теплоносителя в трубах (u = 0,4—2,5 м/с). На основании расчета строим график (рис. П1-1,а). [c.67]

Задаваясь различной температурой хладоагента на выходе, т. е. различными значениями расхода хладоагента, получают серию кривых (рис. 111-1,6). [c.68]

В работе [35] на примере разработки оптимальной схемы деметанизацни газов пиро пиза описано применение этого метода. В табл. П.З приведены исходные данные по процессу состав сырья, получаемых продуктов, температуры и давления. На рис. П-25 показаны принципиальные технологические схемы процесса, иллюстрирующие последовательность синтеза в качестве первоначального варианта (схема а) была принята обычная схема полной колонны с парциальным конденсатором при температуре хладоагента (этилена) минус 100 °С. Далее для конденсации и охлаждения верхнего продукта наряду с хладоагентом был использован дроссельэффект сухого газа (схема б). Затем исходное сырье охлаждали до температуры минус 62 С (схема в) н подвергали последовательной сепарации с подачей в колонну нескольких сырьевых потоков (схемы гид). Затем организовали промежуточное циркуляционное орошение в верхней частн колонны (схема е) и, наконец, — рецикл пропана с подачей его в промежуточный сырьевой конденсатор (схема ж). Соответствующие изменения температурного режима и стоимостные показатели процесса приведены в табл. П.4. Как видно, наибольшие затраты в простейшей схеме падают на потери этилена с сухим газом и на хладоагент, а по мере усовершенствования схемы эти статьи затрат существенно уменьшаются и становятся соизмеримыми с остальными элементами затрат для оптимальной схемы ж. [c.129]

Интегрирование уравнения (П1-9) дает выражение для температуры хладоагента на расстоянии х от входа [c.70]

По этой причине для непрерывного процесса с суспендированным катализатором приходится использовать каскад из двух или более последовательных колони (рис. 148,6). В этой схеме исходный реагент подают только в первую колонну, п жидкость перетекает из одного аппарата в другой. Чтобы избежать излишнего перемешивания реакционной массы, здесь лучше применить внутреннее охлаждение и прямоток жидкости и газа, подаваемых в нижнюю часть колонн и выводимых сверху. В зависимости от рабочей температуры хладоагентом может быть вода илн водный конденсат. В последнем случае на установке генерируется пар, используемый для производственных нужд. [c.518]

Подставляя в уравнение (П,,31) или (11,32) выражение для выходьой температуры хладоагента (11,37) и решая полученное урав[ ение 0Т Юсигел1)Н0 поверхности теплообмена, найдем [c.63]

Для стационарного режима работы теплообменника уравнение, характеризующее изменение температуры хладоагента по длине зо1п>1 идеального вытеснения, имеет вид [c.64]

Поскольку температура хладоагента изменяется по длине змеевика, иитеи-сив ность источника тепла для зоны идеального смешения теплоносителя не моясетбыть представлена в форме соотнон1ения (11,28). В данном случае количество тепла, передаваемого в единицу времени хладоагенту, выражается интегральным соотношением [c.64]

Здесь На — коэффициент теплопередачи в стационарном состоянии k — коэффициент усиления регулятора у, — значение у для стационарно1 о состояния y-Lii—безразмерная температура хладоагента. [c.168]

Таким образом, изуенение температуры хладоагента вследствие регулирующего воздействия равно разности температур на входе и выходе из реактора, умноженной на Кс- Без применения системы регулирования Кс = 0) количество отводимого тепла выражается величиной (диаметр труб равен 3") [c.280]