Параметры реактора

Таблица 5. Расчетные параметры реакторов установок гидроочистки и каталитического риформинга согласно техническим проектам Ленгипрогаза и Гипронефтезавода, ,

Температура входит в выражение для скорости реакции через нелинейную аррениусовскую зависимость константы скорости реакции. Поэтому очень трудно решить это уравнение относительно Т при заданных параметрах реактора Тв п Q. Гораздо легче решить его относительно Т или Q при заданных 0 и Г, ответив тем самым на вопрос, какова должна быть температура исходной смеси или скорость теплоотвода, чтобы поддерживать реактор при температуре Т. [c.158]

По проектам Гипронефтезавода (установка каталитического риформинга 35-4) и Ленгипрогаза предусмотрено изготовление корпусов реакторов из углеродистых и низколегированных сталей с торкрет-бетонной футеровкой, выполняемой по инструкции Гипронефтемаша. В табл. 5 приведены данные о расчетных параметрах реакторов согласно техническим проектам Ленгипрогаза и Гипронефтезавода. Эти данные, включая марки стали, [c.85]

С равнение параметров реакторов, рассчитанных на различный выход продукта Р, при отсутствии ограничения на нижний предел температуры [c.238]

В общем случае поперечная диффузия уменьшает колебания концентрации по поперечному сечению и, следовательно, приближает параметры реактора вытеснения к параметрам, которые имели бы место в реакторе идеального вытеснения. Влияние продольной диффузии противоположно, поскольку концентрация реагента уменьшается от входа в реактор к его выходу. Направление продольного градиента концентрации таково, что, благодаря диффузии, реагент перемещается к выходу из реактора несколько быстрее, чем это имело бы место, если бы он перемещался с основным потоком. [c.59]

Для технологических операторов, процессы в которых описываются математическими моделями с сосредоточенными параметрами (реакторы полного смешения, теплообменники смешения и т. п.), вычисление коэффициентов передачи, связывающих выходные и входные параметры, не представляет особых трудностей. Более сложной задачей является аналитическое определение коэффициентов передачи для процессов с распределенными параметрами, которые в общем случае описываются уравнениями в частных производных. [c.90]

Отсюда следует, что для достаточно высоких степеней превращения, обычно имеющих место в аппаратах промышленного типа, реактор должен быть приблизительно на одну треть больше, чем рассчитанный на основе модели идеального вытеснения. Возрастание размера реактора получается несколько меньше ожидаемого по-видимому, быстрое движение жидкости или газа вблизи от оси реактора в значительной мере компенсируется замедлением движения вблизи от стенки реактора. Кроме того, имеются два других фактора, не учтенных при расчете, которые еще больше способствуют приближению параметров реактора к параметрам модели идеального вытеснения. Одним [c.71]

Следовательно, реактор вытеснения должен иметь объем, равный ПО м . По опыту автора, результаты этого расчета, основанного на модели идеального вытеснения, хорошо согласуются с наблюдаемыми параметрами реакторов указанного выше типа, используемых на установках окисления аммиака. [c.76]

Рис. П-37. Расчетная зависимость продольного профиля концентраций (безразмерные величины Л) от начальной концентрации реагента и параметров реактора

Как видно из таблицы, при масштабном переходе для случая постоянной активности диаметр зерен катализатора быстро возрастает. При этом параметры реактора трудно рассчитать приближен- [c.243]

Таким образом найдено, что производная <3г,7(3и( ) выражается только через концентрацию исходного реагента А на выходе реактора Сл( > и стехиометрические характеристики реакции (У-39) и не зависит от остальных параметров реактора. Отсюда с учетом условия (У-37) сразу следует, что при оптимальном распределении потока исходного сырья по всем реакторам концентрации Сл< ) на выходе всех аппаратов должны быть равны между собой, т. е. должно выполняться условие [c.117]

С. Основные характеристики и параметры реакторов приведены в табл. 3.29. На рпс. 3.78 приведен реактор гидроочистки масел с нисходящим движением жидкости через неподвижный слой катализатора. [c.405]

Для данной произвольной дифференциальной Е-функции распределения можно представить себе модели, в которых внутреннее смешение происходит на ранних стадиях процесса, и модели со смешением на последней его стадии. При этом, несмотря на идентичность функций распределения, характерных для анализируемых моделей, параметры реактора в том и в другом случае могут быть различны. [c.310]

Крайние формы параметров реактора, связанные с наличием идеального смешения или идеального вытеснения, проявляются при любом взаимном расположении соответствующих областей, если известна величина функции распределения. [c.310]

Анализ производственных реакторных систем при помощи идеализированных моделей недостаточен. Однако это не должно создавать впечатления о нецелесообразности изучения таких моделей, поскольку характеристики реальных систем достаточно близко приближаются к параметрам реакторов с идеальными режимами движения фаз. Поэтому идеализированные аппараты могут служить хорошей отправной моделью для более глубокого исследования промышленных процессов. [c.346]

Энергия, расходуемая на перемешивание, определяется [3, 7, 41] такими факторами, как частота вращения мешалки п 1/с, физические свойства перемешиваемой среды (плотность р, кг/м вязкость ц, Па-с) и геометрические параметры реактора и мешалки (диаметр сосуда О, м диаметр мешалки й, м высота жидкости в сосуде Н, м). [c.28]

Таблица 8.8. Основные параметры реакторов стационарного и нестационарного окисления

Вычисление критических параметров реактора производится так же, как и выше, с использованием полученных соотношений и выражений [c.311]

Эти результаты, в свою очередь, можно было бы использовать в уравнениях (8.299) - (8.301), совместное решение которых дало бы критические параметры реактора. [c.366]

ПАРАМЕТРЫ РЕАКТОРА ПРИ ПУЛЬСИРУЮЩЕМ НЕЙТРОННОМ ПУЧКЕ [c.409]

РЕГУЛИРОВАНИЕ ПАРАМЕТРОВ РЕАКТОРОВ [c.372]

АВТОМАТИЧЕСКОЕ РЕГУЛИРОВАНИЕ ПАРАМЕТРОВ РЕАКТОРОВ [c.374]

Кинетические расчеты в совокупности с материальными и тепловыми балансами позволяют определить основные размеры каталитического реактора. Важнейшими задачами расчетов является также определение гидродинамических параметров реактора и поверхности теплообменных элементов. [c.113]

Интегрируя уравнение (IX.25) или систему уравнений (IX.25), (IX.26) иока не будет выполнено это конечное условие, получим необходимую дливгу реактора. Оценив размеры реактора, можно приступить к его детальному проектированию и экономическим расчетам. С помощью вычислительной машины можно провести выбор оптимальных параметров реактора. Далее мы рассмотрим простейшую задачу теоретической оптимизации — выбор наилучшего профиля температур по длине реактора. [c.265]

В последних работах по оптимизации рассматривается возможность улучшения рабочих параметров не только реактора, но и работающей в комплексе с ним аппаратуры. Метод решения этой проблемы с использованием понятия достижимых и недостижимых областей переменных параметров реактора изложен в докладе Хорна на Третьем Европейском конгрессе по процессам химической технологии (1964). На этом же симпозиуме Кюхлер и Ланг-бейн привели несколько интересных практических примеров оптимизации (хлорирование метана, полимеризация этилена, сульфирование нафталина), а Боресков и Слинько сообщили об удачном приложении принципа Понтрягина. [c.153]

Как указывалось выше, характеристические времена ряда гомогенных хи п1ческнх реакций весьма малы. Напрпмер, для ионных реакций эти времена пмеют порядок 10 —10 с. Поэтому очевидно, что эффективность практической реализации таких реакций почти целиком зависит от физических условий, в которых осуществляются эти реакции п прежде всего от условий смешения реагентов. Расчеты сводятся к определению конструктивных параметров реактора,обеспечивающих полное смешение потоков реагентов за заданное время пли при данных объемных скоростях этих потоков при условии, что будет подведено плп отведено необходимое количество тепла. [c.106]

Из рис. 11-2,6 следует, что для данной ХТС может быть три стационарных техяологаческих режима. Стационарным режимом в данной ХТС является такой режим, когда расход тепла равен приходу тепла. Стационарным технологическим режимам ХТС соответствуют точки 1—3, в которых пересекаются линии теплоприхода и теплоотвода (рис. 11-2,6). Положение точек стационарных режимов в общем случае зависит от технологических параметров реактора (входная температура, степень превращения, время пребывания) и кинетики химической реакции. [c.38]

FR-модуль расчета нонстру-ционных параметров реакторов [c.140]

Ранее было показано, что традиционное проектирование химических производств даже с использованием ЭВМ — весьма сложный и трудоемкий процесс, выполняемый различными специализированными коллективами проектировщиков. При этом один коллектив, например, занимается подбором катализаторов и определением параметров реакторов, другой — разрабатывает методы разделения продуктов хихмического превращения, третий — подбором материалов, оборудования и т. д. с широким привлечением аналогий и типовых решений. Выполненные исследования по отдельным узлам объединяются в технологические схемы и апробируются на лабораторных и пилотных установках. Результаты экспериментальных исследований в порядке обратной связи поступают к проектировщикам и являются основой для внесения изменений и усовершенствований на любой стадии обработки проекта. [c.29]

Применение диффузионной модели для расчета реакторов с неидеальным движением жидкости. С-кривые. В случае импульсной или ступенчатой формы возмущения по подаче трассёра в поток вытеснения с продольной диффузией решение уравнения (IX,22), в которое в качестве параметра входит интенсивность диффузий, дает семейство С- или Р-кривых. Параметром, однозначно характеризующим осевое смешение, является комплекс 01и1 — безразмерный параметр реактора или сосуда. Этот параметр изменяется от нуля для реактора идеального вытеснения до бесконечно большого значения для проточного реактора идеального смешения его обратная величина аналогична эффективному продольному критерию Пекле, для массопередачи. Графически соответствующие кривые представлены на рис. 1Х-12 и 1Х-13. [c.259]

Чтобы определить конструктивные параметры реактора (длину, диаметр, угол наклона, скорость вращения), необходимо знать время пребывания твердого вещества в аппарате. Для расчета указанной величины провели лeдyюш й опыт две небольшие порции твердого материала ввели в смесь, аналогичную той, которая, как предполагалось, будет в реакторе, и после выдержки в течение 1 ч подвергл.и пробы анализу. В этих условиях частицы размером 3,175 мм прореагировали на 87,5%, а частицы размером 6,35 — на 58%. [c.366]

Вьгаисления проведем в предположении, что параметры реактора не зависят от температуры и имеют следующие значения [c.231]

Ясно, что, хотя экспоненциальный реактор и критические сборки требуются, в конечном счете всегда при создании реактора больших размеров вое же желательно провести некоторую предварительную экспериментальную проверку расчета реактора с помощью других, более простых методов. Такой эксперимент, но-видимому, весьма подходящий для этой цели, основан на использовании пульсирующего нейтронного пучка. Этот метод применялся для определения коэффициента диффузии тепловых нейтронов и макроскопических сечений поглощения реакторных материалов [С8—711. Позднее он был использован Кэмпбеллом и Стелсеном нри изучении корот-коживущих изотопов и измерении параметров размножающей среды в реакторе [72]. Эксперимент, в сущности, заключается в облучении образца реакторного материала очень коротким импульсом нейтронов и в измерении постоянной распада основного радиоактивного изотопа, возбужденного в образце. Интересующие параметры реактора могут быть затем получены из рассмотрения зависимости постоянной распада от формы и размеров образца (т. е. от геометрического параметра). Этот эксперимент особенно полезен при определении свойств материала ио отношению к тепловым пей- [c.409]

Сопоставляя формулы (VIII.6)—(VIH.8) и учитывая, что диапазон возможных изменений w в значительной мере обусловлен диаметром зерна катализатора, становится наглядной его связь с основными геометрическими параметрами реактора — диаметром, высотой (зависящей от Н ) и гидравлическим сопротивлением слоя (а значит и реактора). Последний фактор особенно важен при проектировании реакторов с кипящим слоем для интенсификации существующих производств (например, форконтактные аппараты для сернокислотных систем). В этом случае следует сопоставить возможное гидравлическое сопротивление проектируемого реактора с характеристиками газонагнетательного оборудования действующей системы. В случае несоответствия следует идти по пути увеличения диаметра реактора за счет снижения линейной скорости газа и, как правило, размера частиц катализатора. [c.261]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология