Насадочные абсорберы массопередача

Массопередача в насадочных абсорберах [c.612]

Опыты показали, что коэффициент массопередачи возрастает с увеличением числа оборотов диска. Повышение скорости газа приводит к увеличению коэффициента массопередачи при поглощении ЫНз, но не оказывает влияния при поглощении СОа. Коэффициенты массопередачи примерно те же, что и для насадочных абсорберов. [c.372]

Насадочные абсорберы [1—71 представляют собой колонны, загруженные насадкой из тел различной формы (кольца, кусковой материал, деревянные решетки и т. д.). Соприкосновение газа с жидкостью происходит в основном на смоченной поверхности насадки, по которой стекает орошающая жидкость. Поверхность насадки в единице объема аппарата может быть довольно большой и поэтому в сравнительно небольших объемах можно создать значительные поверхности массопередачи. Однако в ряде случаев активная поверхность контакта меньше геометрической поверхности (стр. 437). [c.377]

Влияние числа точек подачи орошения. Как указывалось, одна из причин расхождения различных данных по смоченной и активной поверхности состоит в том, что применялись различные способы подачи орошения на насадку. Этим же объясняются расхождения в опытах по массопередаче (стр. 460). Хорошо известно, что работа насадочных абсорберов в большой степени зависит от устройства оросителей и во многих случаях низкие показатели [c.449]

МАССОПЕРЕДАЧА В НАСАДОЧНЫХ АБСОРБЕРАХ 455 [c.455]

МАССОПЕРЕДАЧА В НАСАДОЧНЫХ АБСОРБЕРАХ Массоотдача в газовой фазе [c.455]

В табл. 1У-3 приведены [6, 12] коэффициенты массопередачи К , рассчитанные по данным работы промышленных насадочных абсорберов. [c.115]

Сравнение абсорберов Черкасского и Новомосковского химкомбинатов, работающих при вполне сопоставимых условиях, показывает, что насадочный абсорбер превосходит тарельчатый абсорбер по скорости абсорбции и коэффициенту массопередачи почти в 2 раза. Особенно заметно преимущество абсорбера Черкасского химкомбината при оценке массообменного аппарата по величине [c.143]

В табл. IV-14 приведены условия работы и средние значения объемных коэффициентов массопередачи К -а для различных промышленных насадочных абсорберов, работающих при атмосферном давлении. [c.149]

По эксплуатационным данным восьми промышленных насадочных абсорберов, работавших в различных режимах, вычислены коэффициенты массопередачи и показана их зависимость от изменения основных параметров абсорбции окиси углерода медно-аммиачными растворами [24]. [c.356]

Высота абсорберов. Следует отметить, что обычно поверхность контакта в колонных аппаратах трудноопределима. При непрерывном контакте фаз (пленочные и насадочные абсорберы) высоту Н абсорбера находят с помощью уравнения массопередачи, выраженного через объемный или поверхностный коэффициенты массопередачи. С учетом величины поверхности смоченной насадки (см. разд. 16.5.2), которую приравнивают к поверхности массопередачи, [c.83]

При выборе рабочей скорости газа заметно ниже скорости захлебывания, во-первых, увеличится поперечное сечение аппарата согласно уравнению (11.2) и, во-вторых, снизится эффективность массопередачи за счет уменьшения коэффициента массоотдачи в газовой фазе, зависящего от скорости движения газового потока относительно жидкостных пленок на элементах насадки. Поэтому рабочую скорость газа в насадочных абсорберах рекомендуется принимать достаточно близкой к скорости захлебывания [c.931]

Рассчитав необходимую поверхность массопередачи F насадочных абсорберов, находят высоту слоя насадки [c.933]

На эффективность насадочных абсорберов оказывают большое влияние диаметр и высота слоя насадки, определяемые указанным выше методом по скорости газа и требуемой поверхности массообмена. Расчет последней производится по коэффициентам массопередачи при помощи приведенных выше формул, полученных путем обобщения опытных данных для аппаратов малого диаметра (преимущественно не более 0,5 м). Практика показывает, что применительно к промышленным аппаратам рассчитанные коэффициенты массопередачи оказываются Завышенными и, следовательно, поверхности массообмена — заниженными. Это, расхождение, являющееся следствием неравномерного распределения жидкости и газа по сечению аппарата, а также их продольного перемешивания, часто довольно значительно (в 2—3 раза). Для обеспечения надежности работы проектируемых абсорберов необходимо корректировать рассчитанные размеры по имеющимся данным эксплуатации промышленных аппаратов. [c.497]

Модель массопередачи в насадочном абсорбере. Расчет может быть проведен с использованием уравнения (6.17). Насадочный слой, рассматриваемый в целом как аппарат идеального вытеснения потоков газа и жидкости, разбивают на ряд изотер- [c.191]

Кинетика процессов абсорбции рассматривалась ранее в виде общей теории массообменных процессов. Для насадочных абсорберов (рис. 5.22) с непрерывным контактом фаз величины необходимой поверхности массопередачи или общее число единиц переноса для процессов абсорбции определяются по уравнениям (5.42) и (5.49) средняя по массообменной поверхности движущая сила процесса при линейной равновесной зависимости вычисляется по уравнению (5.52) коэффициент массопередачи находят через величины коэффициентов массоотдачи в газовой и в жидкой фазах, согласно формуле (5.36) и т. п. [c.393]

Данные по скорости массопередачи в насадочных абсорбера [c.420]

Данные по скорости массопередачи, сопровождаемой химической реакцией в насадочных абсорберах [c.421]

Данные о коэффициентах массопередачи в насадочных абсорберах весьма противоречивы. По последним работам М. Е. Позина для насадки из колец можно принять [c.602]

Насадочные абсорберы. Для определения высоты насадочных абсорберов могут быть применены два существенно различных метода. Первый основан на вычислении числа теоретических тарелок с последующим переходом к высоте насадки. Второй метод предусматривает непосредственное определение высоты насадки, исходя из вычисленной на основе уравнений массопередачи поверхности массообмена. В расчетной практике используются оба метода. [c.401]

Оптимальная скорость газа в насадочном абсорбере. Рассмотрим задачу, в которой наличие ограничений типа равенства (30.2) позволяет сравнительно просто записать целевую функцию для экономического критерия оптимальности. В качестве объекта выберем насадочный абсорбер 115]. Поскольку абсорбер является составной частью общей технологической схемы, можно считать заданными общий расход газа и концентрации поглощаемого компонента на входе и выходе эти параметры определяются условиями работы установки в целом. В результате оказывается заданной и средняя движущая сила массопередачи А р. [c.191]

В насадочном абсорбере производится поглощение пара метилового спирта водой из газа под атмосферным давлением при средней температуре 27 °С. Содержание метилового спирта в газе, поступающем в скруббер, 100 г на 1 м инертного газа (считая объем газа при рабочих условиях). На выходе из скруббера вода имеет концентрацию 67% от максимально возможной, т. е. от равновесной с входящим газом . Уравнение растворимости метилового спирта в воде в относительных мольных концентрациях У = 1,15Х. Извлекается водой 98% от исходного количества спирта. Коэффициент массопередачи Кх = = о кмоль спирта [c.295]

Другой метод анализа распределенных систем, используемый при решении дифференциальных уравнений с частными производными на вычислительных машинах, основан на представлении непрерывного процесса многоступенчатым с сосредоточенными параметрами в каждой ступени. В зависимости от принимаемых допущений относительно механизма процесса массопередачи в ступени, а также способа представления движущей силы возможны некоторые разновидности математических моделей (см. табл. 17, модели 2, 3). Простейшей математической моделью является модель без учета кинетики процесса абсорбции. Насадочный абсорбер рассматривается как тарельчатый аппарат с тарелками, имеющими к.п.д., равный 1 (модель 2). Причем число тарелок выбирается равным числу ступеней, эквивалентных одной теоретической тарелке. Расчет динамических характеристик при помощи этой модели показал неудовлетворительное представление участка запаздывания на временной характеристике процесса при малом числе ступеней разделения. Кроме того, расчет стационарных режимов может быть выполнен лишь с некоторым приближением, так как число ступеней не может быть дробным. [c.368]

Коэффициент массопередачи в промышленном насадочном абсорбере к = 300—350 м 1 м ч - мм рт. ст.). [c.192]

Гильдеиблат И. А., Гурова Н. М., Рамм В. М. Влияние расиределения орошения в насадочных абсорберах на эффективность массопередачи в жидкой (baie — Химическая промышленность , 1968, К 3, с. 59—63. [c.263]

Аксельрод Ю. В.,Дильман В. В.,Алекперова Л. В.,Титель-м а н Л. И., Д и н-В э й. Труды научно-исследовательского и проектного института азотной промышленности и продуктов органического синтеза, вып. 6, 1971, стр. 261. Коэффициенты массопередачи в промышленных насадочных абсорберах моноэтаноламиновой очистки. [c.267]

Рассчитать насадочный абсорбер (насадка—кольца размером 50 мм внавал) для поглощения НС1 водой. Количество поступающего газа 0,1512 кмоль сек (12000 м ч при О °С и 1 бар), его температура /,=70 °С, давление 1 бар. Содержание НС1 в поступающем газе уд = 0,24 (K j =0,316). Исходный газ не содержит водяных паров ( i=i i = 0). Концентрация получаемой соляной кислоты Xj = 0,161 (28 вес. %). Степень извлечения НС1 из газа 95%. Объемные коэффициенты массопередачи при поглощении хлористого водорода Кд=0,0438 кл10ль-л1 -сек 1 при испарении воды /( =0,05клголб-лг -се/с"1. Объемный коэффициент теплоотдачи от газа к жидкости а=1,3 нет-м - град -. Температура поступающей на абсорбцию воды 02 = 50 С. [c.732]

Рис. IV-26. Коаффпциенты массопередачи для промышленных насадочных абсорберов, работающих в пленочном режиме при атмосферном давлении (цифры в кружках соответствуют порядковому номеру абсорбера в табл. IV-14)

Насадочные абсорберы. Основные размеры насадочного абсорбера могут быть рассчитаны по расходу газа, его средней скорости и требуемой поверхности массообмена F. Последняя определяется из общего уравнения массопередачи, с помощью которого средняя движущая сила находится без затруднений (см. главу IX). Напомним только, что под величиной F подразумевается не геометрическая (Fr), а активная поверхность насадки, т. е. F = = F/фа. Таким образом, если удельная геометрическая поверхность насадки равна а м /м , а площадь поперечного сечения абсорбера составляет / м , то рабочая высота аппарата Н (высота слоя насадки) выразится так Н = Flaf = FJ(p af. Для расчета Н достаточно, очевидно, знать коэффициент массоперадачи Ку, что требует, в свою очередь, предварительно определить коэффициенты массоотдачи /(у и K i- [c.495]

Отметим, что истинная поверхность контакта фаз бьгеает известна довольно редко, так как она зависит от режима движения фаз. Даже в аппаратах с фиксированной поверхностью контакта (например, насадочных абсорберах) действительная поверхность контакта, активная с точки зрения массопередачи, не совпадает с геометрической поверхностью насадаи. Поэтому на практике часто пользуются коэффициентами массопередачи, отнесенными к единице рабочего объема аппарата (объемный коэффициент массопередачи). Связь между объемным (/ ) и поверхностным К) коэффициентами массопередачи выражается уравнением [c.281]

Пример расчета. Определить область протекания массопередачи с химической реакцией и рассчитать скорость поглощения Oj водным раствором К2СО3 при условиях, соответствующих верхнему и нижнему сечениям насадочного абсорбера. [c.192]

Следует отметить, что действительная поверхность контакта фаз известна довольно редко. Например, в барботааных абсорберах поверхность контакта зависит от режима движения фаз и может быть определена с большим трудом. Даже в насадочных абсорберах, являющихся зппаратаик с фиксированной поверхностью контакта, действительная поверхность контакта, активная для массопередачи, не совпадает с геометрической поверхностью насадки. Поэтому, на практике часто пользуются условными коэффициентами массопередачи, отнесенными, например, к единице рабочего объема аппарата (объемный коэффициент массопередачи). Связь между объемным (/ у и поверхностным (/с) коэффициентами массопередачи выракается уравнением [c.44]

По условиям предыдущей задачи определить 1) высоту насадочного абсорбера с насадкой из керамических колец 50 X 50 X 5 мм, приняв Аэ — высоту слоя пасадкп, эквивалентную теоретической тарелке (ВЭТТ), равной 0,85 м, 2) коэффициент массопередачи в этом насадочном абсорбере K / кг ам-, кг аммиака [c.296]

В насадочном абсорбере диаметром 1 м двуокись серы поглощается водой из воздуха. Начальное содержание SOj в поступающей смеси 7% (объемн.). Степень поглощения 0,9. На выходе из абсорбера вода содед)жит 0,0072 кг ЗОг/кг воды. Коэффициент массопередачи в абсорбере К и = 0,005 кг 80,/(м2 х кг SO.J [c.296]

Коэффициент массопередачи в пенном абсорбере, рассчитан-1ый на единицу объема аппарата, оказался в 10—20 раз боль-ие, чем в насадочном абсорбере и лежит в пределах 13 ООО— 7000 кг1м час ат. [c.111]

Нормальный режим работы аппарата устанавливается при пропускной способности по газу 30 000 нм ч (приведенная скорость газа—0,08 м1сек). Объемный коэффициент массопередачи в тарельчатом абсорбере в 3—4 раза превышает коэффициент для насадочного абсорбера (при сравнимых условиях). Это объясняется увеличением удельной поверхности в тарельчатом абсорбере по сравнению с насадочным. Сопротивление тарельчатого абсорбера на 0,2 атм выше сопротивления насадочного аппарата. [c.124]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология